Vulkaniseerimise kineetika määramine. Vulkaniseerimine ja selle omadused Vulkaniseerimise kineetika süsteemne analüüs

Saada oma head tööd teadmistebaasi on lihtne. Kasutage allolevat vormi

Üliõpilased, magistrandid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös, on teile väga tänulikud.

postitatud http://www.allbest.ru/

VulcanizAmine-- tehnoloogiline protsess kummide interaktsiooniks vulkaniseeriva ainega, mille käigus kummimolekulid ristseotakse ühtseks ruumiliseks võrgustikuks. Vulkaniseerivad ained võivad olla: väävel, peroksiidid, metallioksiidid, amiini tüüpi ühendid jne. Vulkaniseerimise kiiruse suurendamiseks kasutatakse erinevaid kiirendi katalüsaatoreid.

Vulkaniseerimine suurendab kummi tugevusomadusi, selle kõvadust, elastsust, kuuma- ja külmakindlust ning vähendab pundumisastet ja lahustuvust orgaanilistes lahustites. Vulkaniseerimise olemus on kummi lineaarsete makromolekulide ühendamine üheks "ristseotud" süsteemiks, niinimetatud vulkaniseerimisvõrgustikuks. Vulkaniseerimise tulemusena tekivad makromolekulide vahel ristsidemed, mille arv ja struktuur sõltub meetodist B. Vulkaniseerimise käigus ei muutu vulkaniseeritud segu mõned omadused ajas monotoonselt, vaid läbivad maksimumi või miinimumi. Vulkaniseerimisastet, mille juures saavutatakse kummi erinevate füüsikaliste ja mehaaniliste omaduste parim kombinatsioon, nimetatakse vulkaniseerimisoptimumiks.

Vulkaniseerimine viiakse tavaliselt läbi kummi segul erinevate ainetega, mis tagavad kummile vajalikud omadused (täiteained, näiteks tahm, kriit, kaoliin, aga ka pehmendid, antioksüdandid jne).

Enamasti vulkaniseeritakse üldotstarbelised kummid (looduslik, butadieen, stüreenbutadieen) kuumutades neid elementaarse väävliga 140-160°C (väävelhape). Saadud molekulidevahelised ristsidemed tekivad ühe või mitme väävliaatomi kaudu. Kui kummile lisada 0,5-5% väävlit, saadakse pehme vulkanisaat (autode torud ja rehvid, kuulid, torud jne); 30-50% väävli lisamine viib kõva, mitteelastse materjali - eboniidi - moodustumiseni. Väävli vulkaniseerumist saab kiirendada lisades väikeses koguses orgaanilisi ühendeid, nn vulkaniseerimise kiirendajaid – kaptaks, tiuraam jne. Nende ainete toime avaldub täielikult ainult aktivaatorite – metallioksiidide (kõige sagedamini tsinkoksiid) – juuresolekul.

Tööstuses viiakse väävliga vulkaniseerimine läbi vulkaniseeritud toote kuumutamisel vormides kõrge rõhu all või vormimata toodete kujul ("vabas" vormis) kateldes, autoklaavides, individuaalsetes vulkanisaatorites ja pideva vulkaniseerimise seadmetes. jne. Nendes seadmetes toimub küte auru, õhu, ülekuumendatud vee, elektri ja kõrgsagedusvooluga. Vormid asetatakse tavaliselt hüdraulilise pressi kuumutatud plaatide vahele. Vulkaniseerimise väävliga avastasid Charles Goodyear (USA, 1839) ja T. Hancock (Suurbritannia, 1843). Eriotstarbeliste kummide vulkaniseerimiseks kasutatakse orgaanilisi peroksiide (näiteks bensoüülperoksiid), sünteetilisi vaiku (näiteks fenoolformaldehüüd), nitro- ja diasoühendeid jt; Protsessi tingimused on samad, mis väävliga vulkaniseerimisel.

Vulkaniseerimine on võimalik ka ioniseeriva kiirguse mõjul - radioaktiivse koobalti g-kiirgus, kiirete elektronide voog (kiirgusvulkaniseerimine). Väävlivaba ja kiirguskummi meetodid võimaldavad saada kõrge termilise ja keemilise vastupidavusega kumme.

Polümeeritööstuses kasutatakse kummi ekstrusioonitootmisel vulkaniseerimist.

Vulkaniseerimine lkremonterehvid

Rehviremondi tehnoloogiline protsess seisneb kahjustatud piirkondade ettevalmistamises remondimaterjalide pealekandmiseks, remondimaterjalide pealekandmises kahjustatud kohtadele ja remonditavate alade vulkaniseerimises.

Remondikohtade vulkaniseerimine on rehvide parandamisel üks olulisemaid toiminguid.

Vulkaniseerimise olemus seisneb selles, et teatud temperatuurini kuumutamisel toimub vulkaniseerimata kummis füüsikalis-keemiline protsess, mille tulemusena omandab kumm elastsuse, tugevuse, vetruvuse ja muud vajalikud omadused.

Kahe kummiliimiga kokku liimitud kummitüki vulkaniseerimisel muutuvad need monoliitseks struktuuriks ja nende ühenduse tugevus ei erine iga tüki sees oleva alusmaterjali nakketugevusest. Samal ajal tuleb vajaliku tugevuse tagamiseks kummitükid pressida - suruda rõhu all 5 kg/cm 2.

Vulkaniseerimisprotsessi toimumiseks ei piisa ainult selle kuumutamisest vajaliku temperatuurini, st kuni 143+2°; Vulkaniseerimisprotsess ei toimu koheselt, seetõttu tuleb kuumutatud rehve hoida teatud aja vulkaniseerimistemperatuuril.

Vulkaniseerimine võib toimuda madalamal temperatuuril kui 143°, kuid see võtab kauem aega. Näiteks kui temperatuur langeb määratud temperatuurist vaid 10° võrra, tuleks vulkaniseerimisaega kahekordistada. Vulkaniseerimisel eelsoojenduse aja vähendamiseks kasutatakse elektrilisi mansette, mis võimaldavad üheaegselt kuumutada rehvi mõlemal küljel, vähendades seeläbi vulkaniseerimisaega ja parandades remondi kvaliteeti. Kui paksude rehvide ühepoolne kuumenemine toimub, toimub vulkaniseerimisseadmetega kokkupuutuvate kummisektsioonide ülevulkaniseerimine ja kummi alamvulkaniseerimine vastasküljel. Vulkaniseerimisaeg, olenevalt kahjustuse tüübist ja rehvi suurusest, on rehvide puhul 30–180 minutit ja torude puhul 15–20 minutit

Mootorsõidukites vulkaniseerimiseks kasutatakse statsionaarset vulkaniseerimisseadet mudelit 601, mille on tootnud GARO usaldus.

Vulkaniseerimisaparaadi töökomplekti kuuluvad sektorite korsetid, korsettide pingutamine, turvise- ja külgprofiilvoodrid, klambrid, survepadjad, liivakotid, madratsid.

Katlas oleva aururõhuga 4 kg/cm2 on vulkaniseerimisseadme pinnatemperatuur 143"+2°. Rõhul 4,0--4,1 kg/cm2 peab kaitseklapp avanema.

Vulkaniseerimisseadmed tuleb enne kasutuselevõttu üle vaadata katla inspektori poolt.

Rehvide sisemised kahjustused vulkaniseeritakse sektoritel, välised kahjustused ravitakse plaatidel profiilvooderdiste abil. Vigastuse kaudu (elektriliste mansettide olemasolul vulkaniseeritakse need profiilvoodriga plaadile, elektriliste mansettide puudumisel eraldi: kõigepealt seestpoolt sektorile, seejärel väljastpoolt profiilvoodriga plaadile.

Elektriline mansett koosneb mitmest kihist kummist ja välisest kummeeritud kaitsekihist, mille keskel on nikroomtraadist spiraal soojendamiseks ja termostaat konstantse temperatuuri (150°) hoidmiseks.

vulkaniseerimistööstuse parandusrehv

Riis. 4. Statsionaarne vulkaniseerimisseade GARO mudel 601: 1 - sektor; 2 -- külgplaat; 3 -- boiler-aurugeneraator; 4 -- väikesed klambrid kaameratele; 5 -- kaameraklamber; 6 -- manomeeter; 7-klamber rehvidele; 8 - kamin; 9 -- veemõõtja klaas; 10 -- käsitsi kolvipump; 11 -- imitoru

Enne vulkaniseerimist märgitakse ära remonditava rehvi ala piirid. Kleepumise kõrvaldamiseks puuderdage see talgipulbriga, samuti liivakotti, elektrilist mansetti ja rehviga kokkupuutuvaid vulkaniseerimisseadmeid (sektorid, profiilvoodrid jne).

Sektoril vulkaniseerimisel saavutatakse korsetti pingutades pressimine, plaadil vulkaniseerimisel aga liivakotti ja klambrit kasutades.

Profiilvoodrid (turvis ja rant) valitakse vastavalt remonditava rehvi asukohale ja suurusele.

Vulkaniseerimise ajal asub elektriline mansett rehvi ja liivakoti vahel.

Vulkaniseerimise algus- ja lõpuaeg märgitakse kriidiga spetsiaalsele vulkaniseerimisseadmete lähedusse paigaldatud tahvlile.

Remonditud rehvid peavad vastama järgmistele nõuetele:

1) rehvidel ei tohiks olla parandamata alasid;

2) rehvi siseküljel ei tohiks olla turset ega plaastri delaminatsiooni, alavulkaniseerumise, voltide või paksenemise jälgi, mis halvendavad toru toimivust;

3) piki turvist või külgseina kantud kummist osad peavad olema täielikult vulkaniseeritud Shore'i kõvaduseni 55–65;

4) remondi käigus taastatud turvisepinnad, mis on suuremad kui 200 mm, peavad olema mustriga identsed kogu rehvi turvisega; Sõltumata taastatud turviseala suurusest tuleb rakendada mustrit „Maastur;

5) rehvi rantide kuju ei tohi olla moonutatud;

6) ei ole lubatud paksened ja süvendid, mis moonutavad rehvi välismõõtmeid ja pinda;

7) remonditud aladel ei tohiks olla mahajäämust; kuni 20 mm 2 pindalaga ja kuni 2 mm sügavuste kestade või pooride olemasolu on lubatud koguses kuni kaks ruutdetsimeetri kohta;

8) rehviremondi kvaliteet peab tagama neile garanteeritud läbisõidu pärast remonti.

Vulkaniseerimine lkremontekaamerad

Sarnaselt rehviparandusprotsessiga koosneb torude parandamise protsess kahjustatud piirkondade ettevalmistamisest lappimiseks, lappimiseks ja kõvenemiseks.

Kahjustatud kohtade lappimiseks ettevalmistamise tööde maht hõlmab: varjatud ja nähtavate kahjustuste tuvastamist, vanade vulkaniseerimata plaastrite eemaldamist, servade ümardamist teravate nurkadega, kummi karestamist kahjustuste ümber, kambrite puhastamist karestustolmust.

Riis. 5. Rehvide vulkaniseerimise sektor: 1 -- sektor; 2 -- rehv; 2 -- korsett; 4 - pingutage

Riis. 6. Rehvi ranti kahjustuse vulkaniseerimine rantiplaadil: 1 - rehv; 2 -- külgplaat: 3 -- külgvooder; 4 -- liivakott; 5 -- metallplaat; 6 -- klamber

Nähtavad kahjustused ilmnevad välisel vaatlusel heas valguses ja joonistatakse keemilise pliiatsiga.

Varjatud kahjustuste, st väikeste silmale nähtamatute torkekohtade tuvastamiseks kastetakse täispuhutud kaamera veevanni ja torkekoht määratakse välja pääsevate õhumullide järgi, mis on samuti kemikaaliga joonistatud. pliiats. Kahjustatud kambri pind karestatakse karborundkivi või traatharjaga 25-35 mm laiuselt kahjustuse piiridest, vältides karestustolmu sattumist kambrisse. Karedad kohad puhastatakse harjaga.

Remondimaterjalid sisekummide parandamiseks on: 2 mm paksune vulkaniseerimata sisekumm, remontimiseks sobimatu sisekumm ja kummeeritud kaitse. Kõik kuni 30 mm suurused torked ja rebendid on suletud toores vulkaniseerimata kummiga. Üle 30 mm kahjustused parandatakse kaamerate kummiga. See kumm peab olema elastne, ilma pragude ja mehaaniliste vigastusteta. Toorkummi värskendatakse bensiiniga, kaetakse liimiga kontsentratsiooniga 1:8 ja kuivatatakse 40-45 minutit. Kambrid karestati karestusmasinas traatharja või karborundkiviga, seejärel puhastatakse need tolmust, värskendatakse bensiiniga ja kuivatatakse 25 minutit, seejärel kaetakse kaks korda liimiga kontsentratsiooniga 1:8 ja kuivatatakse pärast iga kasutamist. 30-40 minutit temperatuuril 20--30°. Kaitsekiht kaetakse üks kord liimiga kontsentratsiooniga 1:8, seejärel kuivatatakse.

Plaaster lõigatakse välja nii, et see katab ava igast küljest 20-30 mm ja on 2-3 mm väiksem kareda pinna piiridest. Seda kantakse ühe küljega kambri parandatud alale ja rullitakse järk-järgult rulliga üle kogu pinna, nii et selle ja kambri vahele ei jääks õhumulle. Plaastrite liimimisel tuleb jälgida, et liimitavad pinnad oleksid täiesti puhtad, niiskuse-, tolmu- ja rasvaplekkideta.

Juhtudel, kui kambris on rebend üle 500 mm, saab selle parandada, lõigates kahjustatud osa välja ja sisestades selle asemele identse tüki teisest sama suurusega kambrist. Seda parandusmeetodit nimetatakse kambri ühendamiseks. Vuugi laius peab olema vähemalt 50 mm.

Klapikorpuste kahjustatud väliskeermed taastatakse stantside abil ja sisekeermed taastatakse kraanide abil.

Kui on vaja klapp välja vahetada, lõigatakse see koos äärikuga välja ja vulkaniseeritakse uues kohas teine ​​klapp. Vana klapi asukoht parandatakse tavakahjustusena.

Kahjustatud alade vulkaniseerimine toimub mudeli 601 vulkaniseerimisseadme või GARO vulkaniseerimisseadmega kambrite vulkaniseerimiseks. Temperatuuril 143+2° on plaastrite vulkaniseerimisaeg 15 minutit ja äärikute 20 minutit.

Vulkaniseerimise käigus surutakse kamber klambriga läbi puitplaadi plaadi pinnale. Ülekate peaks olema plaastrist 10-15 mm suurem.

Kui remonditav ala plaadile ei mahu, siis vulkaniseeritakse kahe-kolme järjestikuse paigaldusega (määrad).

Pärast vulkaniseerimist lõigatakse karestamata pinnal olevad helmed kääridega ära, karestusmasina kivil eemaldatakse plaastrite servad ja jämedused.

Remonditud kaamerad peavad vastama järgmistele nõuetele:

1) õhuga täidetud kamber peab olema tihendatud nii piki kambri korpust kui ka klapi kinnituskohta;

2) plaastrid peavad olema tihedalt vulkaniseeritud, mullide ja poorsuseta, nende kõvadus peab olema sama, mis kaamera kummil;

3) plaastrite ja äärikute servadel ei tohiks olla paksendeid ega koorumist;

4) klapi keere peab olema heas korras.

Postitatud saidile Allbest.ru

...

Sarnased dokumendid

Mittemetalliliste materjalide mõiste. Kummi koostis ja klassifikatsioon. Kummi rahvamajanduslik tähtsus. Üld- ja eriotstarbelised kummid. Vulkaniseerimine, etapid, mehhanismid ja tehnoloogia. Kummide ja kaušokide deformatsiooni-tugevus- ja hõõrdeomadused.

kursusetöö, lisatud 29.11.2016


Kummi vulkaniseerimise kineetika. SKD-SKN-40 kummide ja tavaliste väävli vulkaniseerimissüsteemide kombinatsioonil põhinevate segude vulkaniseerimise omadused. Polümeeri hävitamise mehhanism. Polümeeride hävitamise tunnused erinevates füüsikalistes ja faasilistes olekutes.

praktikaaruanne, lisatud 06.04.2015


Kummi tüübid, selle kasutamise omadused tööstuses ja tootmistehnoloogia. Täiendavate koostisosade lisamise ja kummi valmistamisel vulkaniseerimise kasutamise mõju toote lõppomadustele. Töökaitse töö ajal.

lõputöö, lisatud 20.08.2009


Dünaamiliste termoplastsete elastomeeride valmistamine kummi segamisel termoplastiga koos elastomeeri samaaegse vulkaniseerimisega segamisprotsessi käigus (dünaamiline vulkaniseerimismeetod). Kummi kontsentratsiooni mõju tunnused mehaaniliste segude omadustele.

kursusetöö, lisatud 08.06.2011


Plasttoodete valmistamise tehnoloogia pressimise teel. Plastide põhirühmad, nende füüsikalised omadused, puudused ja töötlemisviisid. Kummi eriomadused, olenevalt kasutatava kummi tüübist. Vulkaniseerimise olemus ja tähendus.

laboritööd, lisatud 06.05.2009


Masina disaini analüüs. Vulkaniseerimisprotsessi olemus ja seadmete töö. Vähejäätmete vorm ja meetod osade valmistamiseks seda kasutades. Mehaaniliste remonditööde sisu. Kaasajastamis- ja parendusettepanekute väljatöötamine.

kursusetöö, lisatud 22.12.2014


Kaabli splaissimise protsessi kontseptsioon ja põhietapid, selle teostamise meetodid ja põhimõtted. Kaablite külmmeetodil ühendamise järjekord, kasutades K115N või K-15 ühendit, vaba kuumutamisega, millele järgneb vulkaniseerimine.

abstraktne, lisatud 12.12.2009


Peatiguga tigukäigukasti otstarve, seade, tööpõhimõte. 20X terase keemiline koostis ja omadused. Remondis kasutatud mõõteriistad. Ohutusabinõud tehnoloogiliste seadmete remondil.

lõputöö, lisatud 28.04.2013


Kütusegraanulite ja -briketi, puusöe, hakkepuidu, küttepuude tootmise tehnoloogia. Biogaas, bioetanool, biodiisel: valmistamise iseärasused ja praktilised kasutusvaldkonnad, vajalikud seadmed ja materjalid, kasutusvõimalused Komis.

kursusetöö, lisatud 28.10.2013


Põhitehnoloogiad autorehvide ja kummitoodete töötlemiseks. Võimalikud viisid kummipuru kasutamiseks. Juhtme kasutusalad. Rehvide pürolüüsi ja mehaaniliste meetoditega töötlemise seadmete loetelu.

Looduslik kautšuk ei sobi alati osade valmistamiseks. Selle põhjuseks on asjaolu, et selle loomulik elastsus on väga madal ja sõltub suuresti välistemperatuurist. 0 lähedasel temperatuuril muutub kumm kõvaks või veelgi allalaskmisel rabedaks. Temperatuuril umbes + 30 kraadi hakkab kumm pehmenema ja edasisel kuumutamisel muutub see sulaks. Tagasi jahutatuna ei taasta oma esialgseid omadusi.

Kummi vajalike töö- ja tehniliste omaduste tagamiseks lisatakse kummile erinevaid aineid ja materjale - tahm, kriit, pehmendid jne.

Praktikas kasutatakse mitmeid vulkaniseerimismeetodeid, kuid neil on üks ühine joon - tooraine töötlemine vulkaniseerimisväävliga. Mõnedes õpikutes ja määrustes on kirjas, et väävliühendeid võib kasutada vulkaniseerivate ainetena, kuid tegelikult saab neid selliseks pidada vaid seetõttu, et need sisaldavad väävlit. Vastasel juhul võivad need mõjutada vulkaniseerumist nagu teisedki väävliühendeid mittesisaldavad ained.

Mõni aeg tagasi tehti kummi töötlemisega seotud uuringuid orgaanilised ühendid ja mõned ained, näiteks:

• fosfor;
• seleen;
• trinitrobenseen ja mitmed teised.

Kuid uuringud on näidanud, et neil ainetel pole vulkaniseerimisel praktilist väärtust.

Vulkaniseerimisprotsess

Kummi vulkaniseerimise protsessi võib jagada külmaks ja kuumaks. Esimese võib jagada kahte tüüpi. Esimene hõlmab väävli poolkloriidi kasutamist. Selle aine abil vulkaniseerimise mehhanism näeb välja selline. Looduslikust kautšukist valmistatud detail asetatakse selle aine aurudesse (S2Cl2) või selle lahusesse, mis on valmistatud mõne lahusti baasil. Lahusti peab vastama kahele nõudele:

1. See ei tohiks reageerida väävli poolkloriidiga.
2. See peaks kummi lahustama.

Reeglina võib lahustina kasutada süsinikdisulfiidi, bensiini ja mitmeid teisi. Väävelpoolkloriidi olemasolu vedelikus takistab kummi lahustumist. Selle protsessi põhiolemus on kummi küllastamine selle kemikaaliga.

S2Cl2 osalusel vulkaniseerimisprotsessi kestus määrab lõppkokkuvõttes valmistoote tehnilised omadused, sealhulgas elastsuse ja tugevuse.

Vulkaniseerimisaeg 2% lahuses võib olla mitu sekundit või minutit. Kui protsess võtab liiga kaua aega, võib tekkida nn ülevulkaniseerimine ehk toorikud kaotavad oma plastilisuse ja muutuvad väga hapraks. Kogemused näitavad, et umbes ühe millimeetri paksuse toote puhul saab vulkaniseerimisoperatsiooni läbi viia mõne sekundiga.

See vulkaniseerimistehnoloogia on optimaalne lahendus õhukese seinaga detailide – torude, kindade jms – töötlemiseks. Kuid sel juhul on vaja rangelt jälgida töötlemisrežiime, vastasel juhul saab osade pealmist kihti rohkem vulkaniseerida kui sisemised kihid.

Vulkaniseerimisoperatsiooni lõpus tuleb saadud osi pesta kas vee või leeliselise lahusega.

On olemas teine ​​külmvulkaniseerimise meetod. Õhukese seinaga kummist toorikud asetatakse SO2-ga küllastunud atmosfääri. Teatud aja möödudes viiakse toorikud kambrisse, kus pumbatakse H2S (vesiniksulfiid). Toorikute hoidmise aeg sellistes kambrites on 15-25 minutit. Sellest ajast piisab vulkaniseerimise lõpuleviimiseks. Seda tehnoloogiat kasutatakse edukalt liimitud õmbluste töötlemiseks, mis annab neile suure tugevuse.

Spetsiaalseid kummisid töödeldakse sünteetiliste vaikude abil, nende abil vulkaniseerimine ei erine ülalkirjeldatust.

Kuum vulkaniseerimine

Sellise vulkaniseerimise tehnoloogia on järgmine. Vormitud toorkummile lisatakse teatud kogus väävlit ja spetsiaalseid lisandeid. Väävli maht peaks reeglina jääma vahemikku 5–10%, lõplik näitaja määratakse tulevase detaili otstarbe ja kõvaduse järgi. Lisaks väävlile lisatakse 20–50% väävlit sisaldavat nn sarvkummi (kõvakummi). Järgmises etapis moodustatakse saadud materjalist toorikud ja neid kuumutatakse, s.o. kõvenemine.

Kuumutamine toimub erinevate meetoditega. Toorikud asetatakse metallvormidesse või rullitakse kangaks. Saadud struktuurid asetatakse ahju, mis on kuumutatud temperatuurini 130–140 kraadi Celsiuse järgi. Vulkaniseerimise efektiivsuse tõstmiseks võib ahjus tekitada ülerõhu.

Moodustunud toorikud võib asetada ülekuumendatud veeauru sisaldavasse autoklaavi. Või asetatakse need kuumutatud pressi. Tegelikult on see meetod praktikas kõige levinum.

Vulkaniseeritud kummi omadused sõltuvad paljudest tingimustest. Seetõttu peetakse vulkaniseerimist üheks kõige keerulisemaks kummitootmises kasutatavaks toiminguks. Lisaks mängib olulist rolli tooraine kvaliteet ja selle eeltöötlemise meetod. Me ei tohi unustada lisatud väävli mahtu, temperatuuri, kestust ja vulkaniseerimismeetodit. Lõppkokkuvõttes mõjutab valmistoote omadusi ka erineva päritoluga lisandite olemasolu. Tõepoolest, paljude lisandite olemasolu võimaldab nõuetekohast vulkaniseerimist.

Viimastel aastatel on kummitööstuses kasutatud kiirendajaid. Need kummisegule lisatud ained kiirendavad protsesse, vähendavad energiakulusid ehk teisisõnu optimeerivad need lisandid tooriku töötlemist.

Kuumvulkaniseerimisel õhus on vajalik pliioksiidi olemasolu, lisaks võib olla vajalik pliisoolade olemasolu kombinatsioonis orgaaniliste hapetega või happehüdroksiide sisaldavate ühenditega.

Kiirenditena kasutatakse järgmisi aineid:

• tiuramiidsulfiid;
• ksantaadid;
• Merkaptobensotiasool.

Veeauru mõjul läbiviidavat vulkaniseerimist saab sel juhul oluliselt vähendada keemilised ained, leelistena: Ca(OH)2, MgO, NaOH, KOH või soolad Na2CO3, Na2CS3. Lisaks aitavad kaaliumisoolad protsesse kiirendada.

Samuti on olemas orgaanilised kiirendid, need on amiinid ja terve rühm ühendeid, mis ei kuulu ühtegi rühma. Näiteks on need selliste ainete derivaadid nagu amiinid, ammoniaak ja mitmed teised.

Tootmises kasutatakse kõige sagedamini difenüülguanidiini, heksametüleentetramiini ja paljusid teisi. Pole haruldane, et tsinkoksiidi kasutatakse kiirendite aktiivsuse suurendamiseks.

Lisaks lisaainetele ja kiirenditele mängib olulist rolli ka keskkond. Näiteks atmosfääriõhu olemasolu loob ebasoodsad tingimused vulkaniseerimiseks standardrõhul. Lisaks õhule avaldavad negatiivset mõju süsinikanhüdriid ja lämmastik. Samal ajal on ammoniaagil või vesiniksulfiidil positiivne mõju vulkaniseerimisprotsessile.

Vulkaniseerimisprotseduur annab kummile uusi omadusi ja muudab olemasolevaid. Eelkõige paraneb selle elastsus jne. Vulkaniseerimisprotsessi saab kontrollida pidevalt muutuvaid omadusi mõõtes. Reeglina kasutatakse selleks tõmbetugevuse ja tõmbetugevuse määramist. Kuid need kontrollimeetodid ei ole täpsed ja neid ei kasutata.

Kumm kui kummi vulkaniseerimise saadus

Tehniline kumm on komposiitmaterjal, mis sisaldab kuni 20 komponenti, mis annavad sellele materjalile erinevaid omadusi. Kummi toodetakse kummi vulkaniseerimise teel. Nagu eespool märgitud, moodustuvad vulkaniseerimisprotsessi käigus makromolekulid, mis tagavad kummi tööomadused, tagades seega kummi kõrge tugevuse.

Peamine erinevus kummi ja paljude teiste materjalide vahel on see, et sellel on elastsed deformatsioonid, mis võivad tekkida erinevatel temperatuuridel, alates toatemperatuurist kuni palju madalamateni. Kumm ületab märkimisväärselt kummi mitmete omaduste poolest, näiteks eristub see elastsuse ja tugevuse, temperatuurimuutuste vastupidavuse, agressiivse keskkonna ja palju muu poolest.

Tsement vulkaniseerimiseks

Vulkaniseerimiseks mõeldud tsementi kasutatakse isevulkaniseerimisel, see võib alata 18 kraadist ja kuumvulkaniseerimisel kuni 150 kraadini. See tsement ei sisalda süsivesinikke. Samuti on olemas OTR-tüüpi tsement, mida kasutatakse karedatele rehvipindadele pealekandmiseks, samuti Type Top RAD ja PN OTR-seeria liimid, millel on pikendatud kuivamisaeg. Sellise tsemendi kasutamine võimaldab saavutada suure läbisõiduga spetsiaalsetel ehitusseadmetel kasutatavate protekteeritud rehvide pika kasutusea.

Rehvide isetegemise kuumvulkaniseerimise tehnoloogia

Rehvi või toru kuumvulkaniseerimiseks vajate pressi. Kummi ja detaili vaheline keevitusreaktsioon toimub teatud aja jooksul. See aeg sõltub remonditava ala suurusest. Kogemused näitavad, et 1 mm sügavuste kahjustuste parandamiseks kulub määratud temperatuuril 4 minutit. See tähendab, et 3 mm sügavuse defekti parandamiseks peate kulutama 12 minutit puhast aega. Me ei arvesta ettevalmistusaega. Samal ajal võib vulkaniseerimisseadme kasutuselevõtt olenevalt mudelist võtta umbes 1 tund.

Kuumvulkaniseerimiseks vajalik temperatuur on vahemikus 140 kuni 150 kraadi Celsiuse järgi. Selle temperatuuri saavutamiseks ei ole vaja kasutada tööstuslikke seadmeid. Rehvide ise parandamiseks on üsna vastuvõetav kasutada kodumasinaid, näiteks triikrauda.

Autorehvi või toru defektide kõrvaldamine vulkaniseerimisseadme abil on üsna töömahukas tegevus. Sellel on palju peensusi ja detaile ning seetõttu käsitleme remondi peamisi etappe.

1. Vigastuskohale juurdepääsu tagamiseks tuleb rehv veljelt eemaldada.
2. Puhastage kummi kahjustatud ala lähedalt. Selle pind peaks muutuma karedaks.
3. Puhuge töödeldud ala suruõhuga maha. Väljast paistev juhe tuleb eemaldada, selle saab traadilõikuritega ära hammustada. Kummi tuleb töödelda spetsiaalse rasvaärastusseguga. Töötlemine peab toimuma mõlemalt poolt, väljast ja seest.
4. Siseküljel tuleks kahjustatud kohale asetada eelnevalt ettevalmistatud suurusega plaaster. Paigaldamine algab rehvi randi küljelt keskkoha poole.
5. Väljastpoolt tuleb kahjustatud kohale asetada toorkummi tükid, mis on lõigatud 10–15 mm tükkideks, need tuleb eelnevalt pliidil soojendada.
6. Paigaldatud kumm tuleb suruda ja tasandada üle rehvi pinna. Sel juhul on vaja jälgida, et toorkummi kiht oleks 3–5 mm kõrgem kambri tööpinnast.
7. Mõne minuti pärast, kasutades nurklihvijat (nurklihvmasinat), on vaja eemaldada pealekantud toorkummi kiht. Kui paljas pind on lahti, st selles on õhku, tuleb kogu peale pandud kumm eemaldada ja kummi pealekandmise toimingut korrata. Kui paranduskihis ei ole õhku, st pind on sile ja ei sisalda poore, võib parandatava osa saata eelsoojendatud ülaltoodud temperatuurini.
8. Rehvi täpseks positsioneerimiseks pressile on mõttekas märkida defektse ala keskpunkt kriidiga. Et kuumutatud plaadid kummi külge ei kleepuks, tuleb nende vahele panna paks paber.

DIY vulkanisaator

Iga kuumvulkaniseerimisseade peab sisaldama kahte komponenti:

• kütteelement;
• vajutage.

Oma vulkanisaatori valmistamiseks võib vaja minna:

• raud;
• elektripliit;
• sisepõlemismootori kolb.

Isetehtud vulkanisaator peab olema varustatud regulaatoriga, mis suudab selle töötemperatuuri saavutamisel (140-150 kraadi Celsiuse järgi) välja lülitada. Tõhusaks kinnitamiseks võite kasutada tavalist klambrit.

1. PROBLEEMI HETKE SEISUKORD JA UURIMISPROBLEEMI KÄSITLUS.

1.1. Vulkaniseerimine elementaarse väävliga.

1.1.1. Väävli koostoime kiirendite ja aktivaatoritega.

1.1.2. Kummi vulkaniseerimine väävliga ilma kiirendita.

1.1.3. Kummi vulkaniseerimine väävliga kiirendi juuresolekul.

1.1.4. Väävli vulkaniseerimise üksikute etappide mehhanism kiirendite ja aktivaatorite juuresolekul.

1.1.5. Polüsulfiidsete ristsidemete sekundaarsed reaktsioonid. Postvulkaniseerimise (re-vulkaniseerimise) ja tagasipööramise nähtused.

1.1.6. Väävli vulkaniseerimise protsessi kineetiline kirjeldus.

1.2. Elastomeeride modifitseerimine keemiliste reaktiividega.

1.2.1. Modifikatsioon fenoolide ja metüleenrühma doonoritega.

1.2.2. Modifikatsioon polühalogeniidühenditega.

1.3. Struktureerimine tsükliliste tiouurea derivaatidega.

1.4 Elastomeerisegude struktuuri ja vulkaniseerimise tunnused.

1.5. Toodete mitteisotermilise vulkaniseerimise kineetika hindamine.

2. UURIMISE OBJEKTID JA MEETODID.

2.1. Uurimisobjektid

2.2. Uurimismeetodid.

2.2.1. Kummiühendite ja vulkanisaatide omaduste uurimine.

2.2.2. Ristsidemete kontsentratsiooni määramine.

2.3. Heterotsükliliste tiouurea derivaatide süntees.

3. EKSPERIMENTAALNE JA ARUTELU

TULEMUSED

3.1. Vulkaniseerimisvõrgustiku kujunemise kineetiliste iseärasuste uurimine väävlit vulkaniseerivate süsteemide mõjul.

3.2. Modifikaatorite mõju väävlit vulkaniseerivate süsteemide struktureerivale toimele.

3.3 Heteropolaarsetel kummidel põhinevate kummisegude vulkaniseerimise kineetika.

3.4. Vulkaniseerimisprotsesside kavandamine elastomeertoodetele.

Soovitatav lõputööde loetelu

• Polühüdrofosforüülühenditega modifitseeritud polaarkummidel põhinevate kummide väljatöötamine ja omaduste uurimine naftapuurimisseadmete toodete jaoks 2001, tehnikateaduste kandidaat Kutsov, Aleksander Nikolajevitš

• Asometiinidel põhinevad multifunktsionaalsed koostisained tehnilistele kummidele 2010, tehnikateaduste doktor Novopoltseva, Oksana Mihhailovna

• Dinitrosot genereerivate süsteemidega vulkaniseeritud elastomeersete kompositsioonide valmistamine, omadused ja kasutamine 2005, tehnikateaduste kandidaat Makarov, Timofei Vladimirovitš

• Elastomeeride pinnakihtide füüsikalis-keemiline muutmine komposiitmaterjalide moodustamisel 1998, tehnikateaduste doktor Eliseeva, Irina Mihhailovna

• Dünaamilise vulkaniseerimise teel termoplastilise kingakummi loomise ja töötlemise tehnoloogia teaduslike aluste arendamine 2007, tehnikateaduste doktor Karpukhin, Aleksandr Aleksandrovitš

Lõputöö tutvustus (osa referaadist) teemal “Keeruliste struktureerimissüsteemidega dieenkummide vulkaniseerimise kineetika uurimine”

Kummitoodete kvaliteet on lahutamatult seotud tingimustega optimaalse ruumilise võrgustruktuuri kujunemiseks vulkaniseerimisprotsessi käigus, mis võimaldab maksimeerida elastomeersüsteemide potentsiaalseid omadusi. B. A. Dogadkini, V. A. Šeršnevi, E. E. Potapovi, I. A. Tutorski, JI töödes. A. Shumanova, Tarasova Z.N., Dontsova A.A., W. Scheele, A.Y. Coran ja teised teadlased on kehtestanud vulkaniseerimisprotsessi põhiseadused, mis põhinevad elastomeeride keeruliste paralleelsete järjestikuste ristsiduvate reaktsioonide olemasolul madala molekulmassiga ainete ja aktiivsete keskuste - tegelike vulkaniseerimisainete - osalusel.

Asjakohased on tööd, mis jätkavad seda suunda, eelkõige kiirendite, vulkaniseerimisainete, sekundaarsete struktureerivate ainete ja modifikaatorite kombinatsioone sisaldavate elastomeersüsteemide vulkaniseerimiskarakteristikute kirjeldamise ja kummisegude kovulkaniseerimise valdkonnas. Piisavalt on tähelepanu pälvinud erinevad lähenemisviisid kummide ristsidumise kvantitatiivsele kirjeldamisele, kuid skeemi leidmine, mis võtab võimalikult palju arvesse struktureerimissüsteemide toime kineetika teoreetilist kirjeldust ja erinevate tehase laborite katseandmeid. temperatuuri-aja tingimused on kiireloomuline ülesanne.

Selle põhjuseks on elastomeersetest toodetest mitteisotermilise vulkaniseerimise protsessi kiiruse ja parameetrite arvutamise meetodite suur praktiline tähtsus, sealhulgas piiratud laborikatse andmetel põhinev arvutipõhine projekteerimismeetod. Rehvide ja kummitoodete vulkaniseerimise tootmisprotsesside käigus optimaalsete tööomaduste saavutamist võimaldavate probleemide lahendamine sõltub suuresti automatiseeritud juhtimissüsteemides kasutatavate mitteisotermilise vulkaniseerimise matemaatilise modelleerimise meetodite täiustamisest.

Vulkanisatsioonide füüsikalis-keemilisi ja mehaanilisi omadusi määravate väävli vulkaniseerimise probleemide käsitlemine, mis puudutavad vulkaniseerimisvõrgustiku ristsidestruktuuri moodustumise ja lagunemise kineetikat ja reaktsioonimehhanismi, on ilmselge praktilise tähtsusega kõigile vulkaniseerimisega seotud spetsialistidele. üldotstarbeliste kummide töötlemine.

Kummi elastsustugevuse ja nakkeomaduste suurenenud taset, mis on tingitud kaasaegsetest disainisuundadest, ei ole võimalik saavutada ilma laialdase kasutamiseta multifunktsionaalse toimega modifikaatorite koostises, mis on reeglina vulkaniseerivad koagendid, mis mõjutavad kummi kineetikat. väävli vulkaniseerimine ja sellest tuleneva ruumilise võrgustiku olemus .

Vulkaniseerimisprotsesside uurimine ja arvutamine põhineb praegu suuresti eksperimentaalsel materjalil, empiirilistel ja graafilis-analüütilistel arvutusmeetoditel, mis ei ole veel leidnud piisavat üldistatud analüüsi. Paljudel juhtudel moodustavad vulkaniseerimisvõrgu mitut tüüpi keemilised sidemed, mis on faaside vahel heterogeenselt jaotunud. Samal ajal on komponentide molekulidevahelise interaktsiooni keerulised mehhanismid füüsilise, koordinatsiooni ja keemilised sidemed, ebastabiilsete komplekside ja ühendite moodustumine, muudab vulkaniseerimisprotsessi kirjeldamise äärmiselt keeruliseks, pannes paljud teadlased koostama ligikaudseid tegureid kitsaste tegurite variatsioonivahemike jaoks.

Töö eesmärgiks on uurida ja selgitada elastomeeride ja nende segude vulkaniseerimisel toimuvate mittestatsionaarsete protsesside mehhanismi ja kineetikat, töötada välja adekvaatsed meetodid vulkaniseerimisprotsessi matemaatiliseks kirjeldamiseks mitmekomponentsete modifitseerivate struktureerimissüsteemidega, sh rehvide ja nende segude vulkaniseerimisel. mitmekihilised kummitooted, et teha kindlaks tegurid, mis mõjutavad protsessi üksikuid etappe sekundaarsete struktureerimissüsteemide juuresolekul. Kummidel ja nende kombinatsioonidel põhinevate kompositsioonide vulkaniseerimisomaduste, samuti nende vulkaniseerimisparameetrite variantide optimeerimise meetodite väljatöötamine selle põhjal.

Praktiline tähtsus. Esmakordselt taandatakse mitme kriteeriumi optimeerimise probleem pöördkineetilise probleemi lahendamiseks, kasutades 6 kineetiliste katsete planeerimise meetodit. Välja on töötatud mudelid, mis võimaldavad sihipäraselt optimeerida konkreetsete rehvikummide struktuuri muutvate süsteemide koostist ja saavutada valmistoodete elastsus-jäikusomaduste maksimaalne tase.

Teaduslik uudsus. Pöördkeemilise probleemi lahendamiseks pakutakse välja vulkaniseerimisprotsessi optimeerimise ja valmistoote kvaliteedi ennustamise mitmekriteeriumiline probleem, kasutades kineetiliste katsete planeerimise meetodeid. Vulkaniseerimisprotsessi parameetrite määramine võimaldab tõhusat kontrolli ja reguleerimist mittestatsionaarses piirkonnas

Tööd testiti Venemaa teaduskonverentsidel Moskvas (1999), Jekaterinburgis (1993), Voronežis (1996) ning VSTA teadus- ja tehnikakonverentsidel 1993-2000.

Sarnased väitekirjad erialal "Polümeeride ja komposiitide tehnoloogia ja töötlemine", 05.17.06 kood VAK

• Autorehvide mitteisotermilise vulkaniseerimise modelleerimine kineetilise mudeli alusel 2009, tehnikateaduste kandidaat Markelov, Vladimir Gennadievitš

• Polüdieeni vulkaniseerimise füüsikalis-keemilised alused ja aktiveerivad komponendid 2012, tehnikateaduste doktor Karmanova, Olga Viktorovna

• Šungiit on klooritud elastomeeridel põhinevate kummisegude uus koostisosa 2011, keemiateaduste kandidaat Artamonova, Olga Andreevna

• Keskkonnahinnang ja meetodid kummitoodete tootmisel kummi väävliga vulkaniseerimiseks kasutatavate kiirendajate heitkoguste vähendamiseks 2011, keemiateaduste kandidaat Zakieva, Elmira Ziryakovna

• Kummiühendite vulkaniseerimine erinevat tüüpi ja kvaliteediga metallioksiidide abil 1998, tehnikateaduste kandidaat Pugach, Irina Gennadievna

Lõputöö kokkuvõte teemal “Polümeeride ja komposiitide tehnoloogia ja töötlemine”, Molchanov, Vladimir Ivanovitš

1. Dieenkummide väävli vulkaniseerumise seaduspärasusi kirjeldav skeem on teoreetiliselt ja praktiliselt põhjendatud, tuginedes induktsiooniperioodi teooria teadaolevate võrrandite liitmisele polüsulfiidsidemete moodustumise, lagunemise ja elastomeeri makromolekulide modifitseerimise reaktsioonidega. Kavandatav kineetiline mudel võimaldab kirjeldada perioode: isopreen- ja butadieenkummidel põhinevate kummide ja nende kombinatsioonide induktsioon, ristsidumine ja vulkaniseerumise ümberpööramine väävli ja sulfeenamiidide juuresolekul, temperatuuri mõju vulkanisaatide moodulitele.

2. Väävli vulkaniseerimise protsessi kõikide etappide aktiveerimiskonstandid ja energiad välja pakutud mudelis arvutati polüisotermi meetodil pöördkineetilisi probleeme lahendades ning märgiti ära nende hea kokkusobivus teiste meetoditega saadud kirjanduse andmetega. Mudeli parameetrite sobiv valik võimaldab seda kasutades kirjeldada peamisi kineetiliste kõverate tüüpe.

3. Ristsidemete võrgustiku tekke- ja hävimismustrite analüüsi põhjal kirjeldatakse elastomeersete kompositsioonide vulkaniseerimisprotsessi kiiruse sõltuvust struktureerivate süsteemide koostisest.

4. Määrati välja pakutud reaktsiooniskeemi võrrandite parameetrid väävli vulkaniseerimise kirjeldamiseks modifikaatori RU ja heksooli juuresolekul. On kindlaks tehtud, et modifikaatorite suhtelise kontsentratsiooni suurenemisega suureneb stabiilsete ristsidemete sisaldus ja moodustumise kiirus. Modifikaatorite kasutamine ei mõjuta oluliselt polüsulfiidsidemete teket. Vulkaniseerimisvõrgu polüsulfiidühikute lagunemise kiirus ei sõltu struktureerimissüsteemi komponentide kontsentratsioonist.

5. On kindlaks tehtud, et reomeetril mõõdetud pöördemomendi ja väikese pikenemise korral tekkiva nimipinge sõltuvusi polükloropreen- ja stüreen-butadieenkummi vahekorrast vulkaniseeritud elastomeersetes kompositsioonides koos metallioksiidi ja väävli vulkaniseerimissüsteemidega ei saa alati kindlaks teha. mida kirjeldab sujuv kõver. Parimat hinnangut tingimusliku pinge sõltuvusele kompositsioonis olevate kummide faasisuhtest, mis saadakse Altaxi kasutamisel kiirendajana, kirjeldatakse tükkhaaval pideva lähendusega. Mahuliste faasisuhete keskmiste väärtuste korral (a = 0,2–0,8) kasutati läbitungivate polümeervõrkude Davise võrrandit. Perkolatsiooniläve (a = 0,11–0,19) madalamatel kontsentratsioonidel arvutati kompositsiooni efektiivsed moodulid Takayanagi võrrandi abil, mis põhines maatriksis hajutatud faasi anisotroopsete elementide paralleelse paigutuse ideel.

6. On näidatud, et tsüklilised tiouurea derivaadid suurendavad sidemete arvu elastomeersete faaside piirpinnal, nimipinget koostise pikendamisel ja muudavad mooduli sõltuvuse olemust faasisuhtest võrreldes altaksiga. Tingimusliku pinge kontsentratsiooni sõltuvuse parim hinnang saadi madala ristsidemete tiheduse korral logistilise kõvera ja suure ristsidemete tiheduse korral logaritmilise kõvera abil.

8. Välja on töötatud moodulprogrammid kineetiliste konstantide arvutamiseks pakutud mudelite abil, temperatuuriväljade ja vulkaniseerimisastme arvutamiseks paksuseinalistes toodetes. Väljatöötatud tarkvarapakett võimaldab teostada tehnoloogiliste vulkaniseerimisrežiimide arvutusi tootekujunduse ja retseptide loomise etapis.

9. Välja on töötatud meetodid mitmekihiliste kummitoodete kuumutamise ja vulkaniseerimise protsesside arvutamiseks, kasutades välja pakutud kineetilise vulkaniseerimise mudelite arvutatud kineetilisi konstante.

Arvestus- ja katseandmete vahelise kokkuleppe täpsus vastab nõuetele.

Doktoritöö uurimistöö viidete loetelu Keemiateaduste kandidaat Molchanov, Vladimir Ivanovitš, 2000

1. Dogadkin B.A., Dontsov A.A., Šeršnev V.A. Elastomeeride keemia.1. M.: Keemia, 1981.-376 lk.

2. Dontsov A.A. Elastomeeride struktureerimise protsessid - M.: Keemia, 1978. - 288 lk.

3. Kuzminsky A.S., Kavun S.M., Kirpitšev V.P. Elastomeeride tootmise, töötlemise ja kasutamise füüsikalis-keemilised alused - M.: Keemia, 1976. - 368 lk.

4. Shvarts A.G., Frolikova V.G., Kavun S.M., Alekseeva I.K. Kummi keemiline modifitseerimine // Kogumisel. teaduslik tööd "Sünteetilisest kummist õhkrehvid" - M.: TsNIITEneftekhim.-1979.- P.90

5. Mukhutdinov A. A. Väävli vulkaniseerimissüsteemide ja nende komponentide modifitseerimine: Tem. ülevaade.-M.: TsNIITEneftekhim.-1989.-48 lk.

6. Hammett L. Füüsika põhialused orgaaniline keemia.1. M.:Mir, 1972.- 534 lk.

7. Hofmann V. Vulkaniseerimis- ja vulkaniseerimisained.-L.: Keemia, 1968.-464 lk.

8. Campbell R. N., Wise R. W. Vulkaniseerimine. 1. osa. Ravimise saatus

9. Süsteem bensotiasooli derivaatidega kiirendatud loodusliku kautšuki vulkaniseerimisel//Rubber Chem. ja Tehn.-1964.-V. 37, N 3.- Lk 635-649.

10. Dontsov A.A., Šeršnev V.A. Elastomeeride vulkaniseerimise kolloid-keemilised omadused. // Kummi tootmise materjalid ja tehnoloogia. - M., 1984. Preprint A4930 (rahvusvaheline kummikonverents. Moskva, 1984)

11. Sheele W., Kerrutt G. Elastomeeride vulkaniseerimine. 39. Vulkaniseerimine

12. Looduslik kautšuk ja sünteetiline kautšuk Sulferi ja Sulfeenamiidi poolt. II //Rubber Chem. ja Technol.-1965.- V. 38, N 1.- P.176-188.

13. Kuleznev B.H. // Kolloid, ajakiri.- 1983.-T.45.-N4.-C.627-635.

14. Morita E., Young E. J. // Rubber Chem. ja TechnoL-1963.-V. 36, N 4,1. Lk 834-856.

15. Lykin A.S. Vulkaniseerimisvõrgu struktuuri mõju uurimine kummi elastsus- ja tugevusomadustele // Kolloidajakiri.-1964.-T.XXU1.-M6.-P.697-704.

16. Dontsov A.A., Tarasova Z.N., Šeršnev V.A. // Kolloid, ajakiri 1973.-T.XXXV.- N2.-C.211-224.

17. Dontsov A.A., Tarasova Z.N., Anfimov B.N., Khodžajeva I.D. //Dok.

18. AN CCCP.-1973.-T.213.-N3.-C.653 656.

19. Dontsov A.A., Ljakina S.P., Dobromõslova A.B. //Kumm ja kumm.1976.-N6.-P.15-18.

20. Dontsov A.A., Šeršnev V.A. Elastomeeride vulkaniseerimise kolloid-keemilised omadused. // Ajakiri. Kõik chem. kokku neid. D.I.Mendelejev, 1986.-T.XXXI.-N1.-P.65-68.

21. Mukhutdinov A.A., Zelenova V.N. Vulkaniseerimissüsteemi kasutamine tahke lahuse kujul. // Kumm ja kumm. 1988.-N7.-P.28-34.

22. Mukhutdinov A.A., Yulovskaya V.D., Shershnev V.A., Smolyaninov S.A.

23. Tsinkoksiidi doosi vähendamise võimaluse kohta kummiühendite koostises. // Ibid.- 1994.-N1.-C.15-18.

24. Campbell R. N., Wise R. W. Vulkaniseerimine. Osa 2. Kõvenemissüsteemi saatus bensotiasooli derivaatidega kiirendatud loodusliku kautšuki väävliga vulkaniseerimisel // Rubber Chem. ja Technol.-1964.- V. 37, N 3.- P. 650-668.

25. Tarasov D.V., Višnjakov I.I., Grišin V.S. Sulfeenamiidkiirendite interaktsioon väävliga temperatuuritingimustes, mis simuleerivad vulkaniseerimisrežiimi // Kumm ja kautšuk. - 1991. - Nr 5. - C 39-40.

26. Gontkovskaja V.T., Peregudov A.N., Gordopolova I.S. Mitteisotermiliste protsesside teooria pöördülesannete lahendamine eksponentsiaalkordajate meetodil / Matemaatilised meetodid keemilises kineetikas - Novosibirsk: Nauk. Sib. osakond, 1990. Lk.121-136

27. Butler J., Freakley R.K. Niiskuse ja veesisalduse mõju loodusliku kautšuki kiirendatud väävliühendite kõvenemisele // Rubber Chem. ja Technol. 1992. - 65, N 2. - lk 374 - 384

28. Geiser M., McGill W. J. Thiuram-Accelerated Sulfer vulcanization. II. Aktiivse vääveldava aine moodustumine. // J. Appl. Polym. Sci. 1996. - 60, N3. - lk.425-430.

29. Bateman L. e.a. Kummilaadsete ainete keemia ja füüsika / N.Y.: McLaren & Sons., 1963, - lk 449-561

30. Sheele W., Helberg J. Elastomeeride vulkaniseerimine. 40.Vulkaniseerimine

31. Looduslik kautšuk ja sünteetiline kautšuk koos väävliga

32. Sulfeenamiidid. Ill //Rubber Chem. ja Technol.-1965.- V. 38, N l.-P. 189-255

33. Gronski W., Hasenhinde H., Freund W., Wolff S. Kõrge eraldusvõimega tahkis 13C NMR uuringud ristsidemete struktuurist kiirendatud väävliga vulkaniseeritud looduslikus kummis //Kautsch. und Gummi. Kunstst.-1991.- 44, nr 2.-C. 119-123

34. Coran A.Y. Vulkaniseerimine. Osa 5. Ristsidemete teke aastal süsteem: looduslik kautšuk-väävel-MBT-tsinkioon // Rubber Chem. ja tehn., 1964.- V.37.- N3. -P.679-688.

35. Šeršnev V.A. Polüdieenide väävlivulkaniseerimise mõnest aspektist // Kumm ja kautšuk, 1992.-N3.-C. 17-20,

36. Chapman A.V. Liigse tsinkstearaadi mõju loodusliku kautšuki väävli vulkaniseerimise keemiale // Phosph., Sulfer and Silicon and Relat. Elem.-1991.V.-58-59 Nr.l-4.-C.271-274.

37. Coran A.Y. Vulkaniseerimine. Osa 7. Loodusliku kautšuki väävlivulkaniseerimise kineetika viivitatud toimega kiirendite juuresolekul // Rubber Chem. ja Tehn., 1965.-V.38.-N1.-P.l-13.

38. Kok S. M. Segavate muutujate mõju loodusliku kautšuki väävliga vulkaniseerimisel esinevale reversioon-oressile. //Eur. Polum. J.", -1987, 23, nr 8, 611-615

39. Krejsa M.R., Koenig J.L. Elastomeeride tahkissüsinikuCo NMR uuringud XI.N-t-bytil beztiasoolsulfeenamiid kiirendatud cis-polüisopreeni väävlivulkaniseerimine 75 MHz juures // Rubber Chem. ja Thecnol.-1993.- 66, Nl.-C.73-82

40. Kavun S.M., Podkolozina M.M., Tarasova Z.N. // Kõrge molekulmass ühendus-1968.- T. 10.-N8.-C.2584-2587

41. Elastomeeride vulkaniseerimine. / Toim. Alligera G., Sietuna I. -M.: Keemia, 1967.-P.428.

42. Blackman E.J., McCall E.V. //Rubb. Chem. Technol. -1970. -V. 43, N 3,1. Lk 651-663.

43. Lager R. W. Korduvad vulkanisatsioonid. I. Uudne viis vulkaniseerimismehhanismi uurimiseks // Rubber Chem. and Technol.- 1992. 65, Nl.-C. 211-222

44. Nordsiek K.N. Kummist mikrostruktuur ja reversioon. "Rubber 87: Int. Rubber Conf., Harrogate, 1-5 juuni 1987. Pap." London, 1987, 15A/1-15A/10

45. Goncharova J.T., Shvarts A.G. Kummi loomise üldpõhimõtted rehvitootmisprotsesside intensiivistamiseks.// Coll. teaduslik töötab Sünteetilisest kummist õhkrehvid.- M.-TsNIITEneftekhim.-1979. Lk.128-142.

46. ​​Yang Qifa Butüülkummi vulkaniseerimise kineetika analüüs.// Hesheng xiangjiao gongye = China Synth. Rubber Ind. 1993.- 16, nr 5. lk 283 -288.

47. Ding R., Leonov A. J., Coran A.Y. Uuring kiirendatud väävli SBR ühendi vulkaniseerimise kineetika kohta /// Rubb. Chem. ja Technol. 1996. 69, N1. - Lk.81-91.

48. Ding R., Leonov A. Y. Loodusliku kummiühendi väävli kiirendatud vulkaniseerimise kineetiline mudel // J. Appl. Polym. Sci. -1996. 61, 3. - lk 455-463.

49. Aronovitš F.D. Vulkaniseerimisomaduste mõju paksuseinaliste toodete intensiivistatud vulkaniseerimisrežiimide töökindlusele // Kumm ja kumm.-1993.-N2.-P.42-46.

50. Piotrovsky K.B., Tarasova Z.N. Sünteetiliste kummide ja vulkanisaatide vananemine ja stabiliseerumine.-M.: Keemia, 1980.-264 lk.

51. Palm V.A. Põhitõed koguseteooria orgaanilised reaktsioonid 1. L.-Keemia.-1977.-360 s.

52. Tutorsky I.A., Potapov E.E., Sahharova E.V. Polükloropreeni interaktsiooni mehhanismi uurimine dioksüfenoolide ja heksametüleentetraamiini molekulaarsete kompleksidega. //

53. Kummi tootmise materjalid ja tehnoloogia - Kiiev, 1978. Preprint A18 (Rahvusvaheline kummi ja kummi konverents. M.: 1978.)

54. Tutorsky I.A., Potapov E.E., Shvarts A.G., Kummide modifitseerimine kaheaatomiliste fenoolide ühenditega // Tem. arvustus. M.: TsNIITE neftekhim, 1976.-82 lk.

55. Kravtsov E.I., Shershnev V.A., Yulovskaya V.D., Miroshnikov Yu.P.// Kolloid. ajakiri.-1987.-T.49ХХХ.-M.-5.-P.1009-1012.

56. Tutorsky I.A., Potapov E.E., Shvarts A.G. Elastomeeride keemiline modifitseerimine M.-Khimiya 1993 304 lk.

57. V.A. Šeršnev, A.G. Schwartz, L.I. Vestlus. Vulkaniseerivas rühmas heksakloroparaksüleeni ja magneesiumoksiidi sisaldavate kummide omaduste optimeerimine // Kumm ja kautšuk, 1974, N1, lk 13-16.

58. Chavchich T.A., Boguslavsky D.B., Boroduškina Kh.N., Shvydkaya N.P. Alküülfenoolformaldehüüdvaiku ja väävlit sisaldavate vulkaniseerimissüsteemide kasutamise efektiivsus // Kumm ja kumm. -1985.-N8.-C.24-28.

59. Petrova S.B., Goncharova L.T., Shvarts A.G. Vulkaniseerimissüsteemi olemuse ja vulkaniseerimistemperatuuri mõju SKI-3 vulkanisaatide struktuurile ja omadustele // Kauchuk ja Rubber, 1975.-N5.-P.12-16.

60. Šeršnev V.A., Sokolova JI.B. Kummi heksakloroparaksüleeniga vulkaniseerimise tunnused tiouurea ja metallioksiidide juuresolekul.//Rubber and Rubber, 1974, N4, lk 13-16

61. Krasheninnikov N.A., Prashkina A.S., Feldshtein M.S. Küllastumata kummide kõrgtemperatuuriline vulkaniseerimine maleimiidtio derivaatidega // Kauchuk ja Rubber, 1974, N12, lk 16-21

62. Blokh G.A. Orgaanilised vulkaniseerimiskiirendid ja elastomeeride vulkaniseerimissüsteemid.-Jl.: Keemia.-1978.-240 lk.

63. Zuev N.P., Andreev V.S., Gridunov I.T., Unkovsky B.V. Tsükliliste tiouurea derivaatide efektiivsus valge küljega reisijaterehvide kattekummis //. "RTI ja ATI rehvide tootmine", M., TsNIITEneftekhim, 1973.-nr 6 lk 5-8

64. Kempermann T. // Kautsch, und Gummi. Runsts.-1967.-V.20.-N3.-P.126137

65. Donskaja M.M., Gridunov I.T. Tsüklilised tiouurea derivaadid on kummiühendite multifunktsionaalsed koostisosad // Kautšuk ja kautšuk - 1980.-N6.- Lk 25-28.; Gridunov I.T., Donskaja M.M., //Izv. ülikoolid Keemiline seeria ja keemia. tehnika, -1969. T.12, lk 842-844.

66. Mozolis V.V., Jokubaityte S.P. N-asendatud tiouurea süntees // Keemia edusammud T. XLIL-väljaanne. 7,- 1973.-S. 1310-1324.

67. Burke J. Tetrahüdro-5-asendatud-2(l)-s-triasoonide sütees // Jörn, American Chem. Selts/-1947.- V. 69.- N9.-P.2136-2137.

68. Gridunov I.T. et al., // Kumm ja kautšuk.- 1969.-N3.-P.10-12.

69. Potapov A.M., Gridunov I.T. // Teadlane zap. MITHT im. M.V. Lomonosov, - M. - 1971. - T. 1. - number 3, - Lk 178-182.

70. Potapov A.M., Gridunov I.T. jt // Sealsamas - 1971.-T.1.-number.Z,-S. 183-186.

71. Kuchevsky V.V., Gridunov I.T. //Izv. ülikoolid Keemiline seeria ja keemiatehnoloogia, -1976. T. 19, - number-1.-S. 123-125.

72. Potapov A.M., Gridunov I.T. jt // Sealsamas - 1971.-T.1.-number.Z,-P.183-186.

73. Potapov A.M., Gridunov I.T. jt // Raamatus. Keemia ja keemiatehnoloogia.- M. - 1972. - P.254-256.

74. Kuchevsky V.V., Gridunov I.T. // Teadlane zap. MITHT im. M.V. Lomonosov, - M. - 1972.-T.2.-nr 1,-P.58-61

75. Kazakova E.H., Donskaja M.M. ,Gridunov I.T. // Teadlane zap. MITHTim. M.V. Lomonosov, - M. - 1976. - T.6. - Lk 119-123.

76. Kempermann T. Polümeeride keemia ja tehnoloogia.- 1963. -N6.-P.-27-56.

77. Kuchevsky V.V., Gridunov I.T. //Kumm ja kumm.- 1973.- N10.-P.19-21.

78. Borzenkova A.Ya., Simonenkova L.B. // Kumm ja kumm.-1967.-N9.-P.24-25.

79. Andrews L., Kiefer R. Molekulaarsed kompleksid orgaanilises keemias: Transl. inglise keelest M.: Mir, 1967.- 208 lk.

80. Tatarinova E.L., Gridunov I.T., Fedorov A.G., Unkovsky B.V., SKN-26 baasil valmistatud kummi testimine uue vulkaniseerimiskiirendiga pürimidiintioon-2. // Rehvide, kummikaupade ja ATI tootmine. M.-1977.-N1.-P.3-5.

81. Zuev N.P., Andreev V.S., Gridunov I.T., Unkovsky B.V. Tsükliliste tiouurea derivaatide efektiivsus valge küljega reisijaterehvide kattekummis //. "RTI ja ATI rehvide tootmine", M., TsNIITEneftekhim, 1973.-nr 6 lk 5-8

82. Bolotin A.B., Kiro Z.B., Pipiraite P.P., Simanenkova L.B. Etüleendiouurea derivaatide elektrooniline struktuur ja reaktsioonivõime // Kumm ja kautšuk.-1988.-N11-P.22-25.

83. Kuleznev V.N. Polümeeride segud - M.: Keemia, 1980. - 304 e.;

84. Tager A.A. Polümeeride füüsikalis-keemia. M.: Keemia, 1978. -544 lk.

85. Nesterov A.E., Lipatov Yu.S. Polümeeride lahuste ja segude termodünaamika.-Kiiev. Naukova duuma, 1980.-260 lk.

86. Nesterov A.E. Polümeeride füüsikalise keemia käsiraamat. Polümeeride lahuste ja segude omadused. Kiiev. : Naukova Dumka, 1984.-T. 1.-374 s.

87. Zahharov N.D., Lednev Yu.N., Nitenkirchen Yu.N., Kuleznev V.N. Rull-kolloid-keemilistest teguritest elastomeeride kahefaasiliste segude loomisel // Kumm ja Kumm.-1976.-N1.-S. 15-20.

88. Lipatov Yu.S. Polümeeride kolloidkeemia.-Kiiev: Naukova Dumka, 1980.-260 lk.

89. Schwartz A.G., Dinsburg B.N. Kummide kombinatsioon plastide ja sünteetiliste vaikudega.-M.: Keemia, 1972.-224 lk.

90. McDonell E., Berenoul K., Endries J. Raamatus: Polymer mixs./Ed. D. Paul, S. Newman.-M.: Mir, 1981.-T.2.-S. 280-311 .

91. Lee B.L., Singleton Ch. // J. Makromol.Sci.- 1983-84.- V. 22B.-N5-6.-P.665-691.

92. Lipatov Yu.S. Pinnapealsed nähtused polümeerides.-Kiiev: Naukova Dumka, 1980.-260 lk.

93. Shutilin Yu.F. Elastomeeride ja nende segude struktuuri ja omaduste relaksatsioonikineetilistest iseärasustest. // Kõrge molekulmass ühendus-1987.-T.29A.-N8.-C. 1614-1619.

94. Ougizawa T., Inowe T., Kammer H.W. // Makromol.- 1985.-V.18.- N10.1. R.2089-2092.

95. Hashimoto T., Tzumitani T. // Int. Kummikonf.-Kyoto.-15.-18.1985.-V.l.-P.550-553.

96. Takagi Y., Ougizawa T., Inowe T.//Polimer.-1987.-V. 28. -Nl.-P.103-108.

97. Chalykh A.E., Sapožnikova N.N. // Keemia edusammud.- 1984.- T.53.- N11.1. lk 1827-1851.

98. Saboro Akiyama//Shikuzai Kekaishi.-1982.-T.55-Y.-S.165-175.

100. Lipatov Yu.S. // Komposiitide mehaanika. mat.-1983.-Y.-S.499-509.

101. Dreval V.E., Malkin A. Ya., Botvinnik G.O. // Jörn. Polymer Sei., Polymer Phys. Toim.-1973.-V.l 1.-P.1055.

102. Mastromatteo R.P., Mitchel J.M., Brett T.J. Uued kiirendid EPDM//Rubber Chem. ja Tehn.-1971.-V. 44, N 4.-P. 10651079.

103. Hoffmann W., Verschut C. // Kautsch, und Gummi. Runsts.-1982.-V.35.-N2.-P.95-107.

104. Shershnev B.A., Pestov S.S. // Kumm ja kumm.-1979.-N9.-S. 11-19.

105. Pestov S.S., Kuleznev V.N., Shershnev V.A. // Kolloid.ajakiri.-1978.-T.40.-N4.-P.705-710.

106. Hoffmann W., Verschut S. // Kautsch, und Gummi. Runsts.-1982.-V.35.-N2.-P.95-107.

107. Shutilin Yu.F. // Kõrge molekulmass coefl.-1982.-T.24B.-N6.-C.444-445.

108. Shutilin Yu.F. // Ibid.-1981.-T.23B.-Sh0.-P.780-783.

109. Manabe S., Murakami M. // Intern. J. Polim. Mater.-1981.-V.l.- N1.-P.47-73.

110. Chalykh A.E., Avdeev N.N. // Kõrge molekulmass. ühendus-1985.-T.27A. -N12.-P.2467-2473.

111. Nosnikov A.F. Keemia ja keemiatehnoloogia küsimusi.-Harkov.-1984.-N76.-P.74-77.

112. Zapp P.JI. Sidemete moodustumine erinevate elastomeerfaaside vahelisel liidesel // Raamatus: Multikomponentsed polümeerisüsteemid - M.: Chemistry, 1974. - Lk 114-129.

113. Lukomskaja A.I. Mitteisotermilise vulkaniseerimise kineetika uurimine: teema. arvustus.-M. .TsNIITEneftekhim.-1985.-56 lk.

114. Lukomskaja A.I. Laevanduse Teadusliku Uurimise Instituudi teadustööde kogumikus "Õhkrehvide kummist kooreelementide mehaanilise ja termilise käitumise modelleerimine tootmises." M., TsNIITEneftekhim, 1982, lk 3-12.

115. Lukomskaya A.I., Shakhovets S.E., // Kumm ja kautšuk. - 1983. - N5, - Lk 16-18.

116. Lukomskaja A.I., Minaev N.T., Kepersha L.M., Milkova E.M. Toodetes oleva kummi vulkaniseerumisastme hindamine, Temaatiline ülevaade. Sari "Rehvide tootmine", M., TsNIITEneftekhim, 1972.-67 lk.

117. Lukomskaja A.I., Badenkov P.F., Kepersha L.M. Kummitoodete vulkaniseerimisrežiimide arvutused ja prognoosimine., M.: Keemia, 1978.-280lk.

118. Mashkov A.B., Shipovsky I.Ya. Kummitoodete temperatuuriväljade ja vulkaniseerimisastme arvutamise suunas mudelristkülikukujulise pindala meetodil // Kumm ja kautšuk.-1992.-N1.-S. 18-20.

119. Borisevich G.M., Lukomskaya A.I., Uuring temperatuuride arvutamise täpsuse suurendamise võimaluse kohta vulkaniseeritud rehvides // Kumm ja kumm. - 1974.-N2,-P.26-29.

120. Porotski V.G., Saveljev V.V., Totšilova T.G., Milkova E.M. Rehvi vulkaniseerimisprotsessi arvutuslik projekteerimine ja optimeerimine. //Kumm ja kumm.- 1993.- N4,-P.36-39.

121. Porotsky V.G., Vlasov G.Ya. Vulkaniseerimisprotsesside modelleerimine ja automatiseerimine rehvitootmises. //Kumm ja kumm.- 1995.- N2,-S. 17-20.

122. Verne Sh.M. Tootmisprotsessi juhtimine ja selle modelleerimine // Kummi tootmise materjalid ja tehnoloogia - M.-1984. Preprint C75 (International Conference on Rubber and Rubber. Moskva, 1984)

123. Lager R. W. Korduvad vulkanisatsioonid. I. Uudne viis vulkaniseerimismehhanismi uurimiseks // Rubber Chem. and Technol.- 1992. 65, Nl.-C. 211-222

124. Žuravlev V.K. Vulkaniseerimisprotsessi eksperimentaalsete formaal-kineetiliste mudelite konstrueerimine. // Kumm ja kumm.-1984.- Nr 1.-P.11-13.

125. Sullivan A.B., Hann C.J., Kuhls G.H. Vulkaniseerimise keemia. Väävel, N-t-butüül-2-bensotiasoolsulfeenamiidi koostised, mida uuriti kõrgsurvevedelikkromatograafia abil. // Rubber Chem.and Technol. -1992. 65, N 2.-C. 488-502

126. Simon Peter, Kucma Anton, Prekop Stefan Kineticka analyza vulranizacie gumarenskych zmesi pomocou dynamickej vykonovej kalorimetrie // Plasty a kauc. 1997. - 3-4, 4. - lk 103-109.

127. Faktoriaalsete ja polünoommudelite katseplaanide tabelid - M.: Metallurgy, 1982.-P.752

128. Nalimov V.V., Golikova T.N., Eksperimendi planeerimise loogilised alused. M.: Metallurgia, 1981. Lk 152

129. Himmelblau D. Protsesside analüüs statistiliste meetodite abil. -M.:Mir, 1973.-P.960

130. Saville V., Watson A.A. Väävliga vulkaniseeritud kummivõrgu struktuuriline iseloomustus. // Rubber Chem. ja Technol. 1967. - 40, N 1. - Lk 100 - 148

131. Pestov S.S., Shershnev V.A., Gabibulaev I.D., Sobolev V.S. Kummisegude vulkanisaatide ruumilise võrgustiku tiheduse hindamisest // Kumm ja kautšuk.-1988.-N2.-C. 10-13.

132. Kiirendatud meetod molekulidevahelise interaktsiooni määramiseks modifitseeritud elastomeersetes kompositsioonides / Sedykh V.A., Molchanov V.I. // Teavita. leht. Voroneži CSTI, nr 152(41)-99. -Voronež, 1999. lk 1-3.

133. Bykov V.I. Kriitiliste nähtuste modelleerimine keemilises kineetikas - M. Nauka.:, 1988.

134. Molchanov V.I., Shutilin Yu.F. Vulkaniseerimiskiirendite aktiivsuse hindamise metoodikast // Kuues Venemaa kummitööliste teaduslik ja praktiline konverents "Toraine ja materjalid kummitööstusele. Materjalidest toodeteni. Moskva, 1999.-P.112-114.

135. A.A. Levitsky, S.A. Losev, V.N. Makarov Keemilise kineetika probleemid Avogadro automatiseeritud teadusuuringute süsteemis. teadustööde kogumikus Matemaatilised meetodid keemilises kineetikas. Novosibirsk: Teadus. Sib. osakond, 1990.

136. Molchanov V.I., Shutilin Yu.F., Zueva S.B. Vulkaniseerimise modelleerimine kummisegude koostise optimeerimise ja kontrollimise eesmärgil // XXXIV aruande materjalid teaduskonverents 1994 aasta eest. VGTA Voronež, 1994- lk 91.

137. E.A. Kullick, M.R. Kaljurand, M.N. Koel. Arvutite rakendamine gaasikromatograafias - M.: Nauka, 1978. - 127 lk.

138. Denissov E.T. Homogeensuse kineetika keemilised reaktsioonid. -M.: Kõrgem. kool, 1988.- 391 lk.

139. Juuksur E., Nersett S., Wanner G. Tavalise lahendamine diferentsiaalvõrrandid. Mitte-jäigad probleemid /Trans. inglise keelest-M.: Mir, 1990.-512 lk.

140. Novikov E.A. Numbrilised meetodid keemilise kineetika diferentsiaalvõrrandite lahendamiseks / Matemaatilised meetodid keemilises kineetikas - Novosibirsk: Nauk. Sib. osakond, 1990. Lk.53-68

141. Molchanov V.I. Kovulkaniseeritud elastomeeride kriitiliste nähtuste uurimine // XXXVI teaduskonverentsi materjalid 1997: 2 tunni jooksul VGTA. Voronež, 1998. 4.1. Lk 43.

142. Molchanov V.I., Shutilin Yu.F. Elastomeeride struktureerivate segude kineetika pöördprobleem // Ülevenemaaline teaduslik ja praktiline konverents "Toidu ja keemilise tootmise füüsikalised ja keemilised alused." - Voronež, 1996 lk 46.

143. Belova Zh.V., Molchanov V.I. Küllastumata kummidel põhinevate kummide struktureerimise tunnused // Teoreetilise ja eksperimentaalse keemia probleeme; Abstraktne. aruanne III ülevenemaaline stud. teaduslik Conf Jekaterinburg, 1993 – lk 140.

144. Molchanov V.I., Shutilin Yu.F. Heteropolaarsetel kummidel põhinevate kummisegude vulkaniseerimise kineetika // XXXIII aruandlusteadusliku konverentsi materjalid 1993, VTI Voronež, 1994-P.87.

145. Molchanov V.I., Kotyrev S.P., Sedykh V.A. Massiivsete kummiproovide mitteisotermilise vulkaniseerimise modelleerimine // XXXVIII aastapäeva teaduskonverentsi materjalid 1999: 3 tunni jooksul VGTA. Voronež, 2000. 4.2 Lk 169.

146. Molchanov V.I., Sedykh V.A., Potapova N.V. Elastomeeride võrkude tekke ja hävimise modelleerimine // XXXV 1996. aasta aruandlusteadusliku konverentsi materjalid: 2 tunniga / VGTA. Voronež, 1997. 4.1. P.116.

Pange tähele, et ülaltoodud teaduslikud tekstid on postitatud ainult informatiivsel eesmärgil ja need saadi algse väitekirja tekstituvastuse (OCR) abil. Seetõttu võivad need sisaldada ebatäiuslike tuvastamisalgoritmidega seotud vigu. Meie poolt edastatavate lõputööde ja kokkuvõtete PDF-failides selliseid vigu pole.

Kummi vulkaniseerimise põhimeetodid. Kummitehnoloogia peamise keemilise protsessi - vulkaniseerimise - läbiviimiseks kasutatakse vulkaniseerivaid aineid. Vulkaniseerimisprotsessi keemia seisneb ruumilise võrgustiku moodustamises, mis hõlmab lineaarseid või hargnenud kummist makromolekule ja ristsidemeid. Tehnoloogiliselt seisneb vulkaniseerimine kummisegu töötlemises normaaltemperatuuril kuni 220˚C rõhu all ja harvem ilma selleta.

Enamikul juhtudel viiakse tööstuslik vulkaniseerimine läbi vulkaniseerimissüsteemide abil, mis sisaldavad vulkaniseerivat ainet, kiirendeid ja vulkaniseerimisaktivaatoreid ning aitavad kaasa ruumilise võrgu tõhusamale moodustumise protsessile.

Kummi ja vulkaniseeriva aine keemiline koostoime määratakse kummi keemilise aktiivsuse järgi, s.o. selle ahelate küllastamatuse aste, funktsionaalrühmade olemasolu.

Küllastumata kummide keemiline aktiivsus on tingitud kaksiksideme olemasolust peaahelas ja vesinikuaatomite suurenenud liikuvusest kaksiksidemega külgnevates α-metüleenrühmades. Seetõttu saab küllastumata kummid vulkaniseerida kõigi ühenditega, mis reageerivad kaksiksideme ja selle naaberrühmadega.

Peamine küllastumata kummide vulkaniseerija on väävel, mida kasutatakse tavaliselt vulkaniseeriva süsteemina koos kiirendite ja nende aktivaatoritega. Lisaks väävlile võite kasutada orgaanilisi ja anorgaanilisi peroksiide, alküülfenoolformaldehüüdvaikusid (APFR), diasoühendeid ja polühalogeniidühendeid.

Küllastunud kummide keemiline aktiivsus on oluliselt madalam kui küllastumata kummide aktiivsus, seega on vulkaniseerimiseks vaja kasutada kõrge reaktsioonivõimega aineid, näiteks erinevaid peroksiide.

Küllastumata ja küllastunud kummide vulkaniseerimine võib toimuda mitte ainult keemiliste vulkaniseerivate ainete juuresolekul, vaid ka füüsikaliste mõjude mõjul, mis käivitavad keemilised muutused. Need on suure energiaga kiirgus (kiirguse vulkaniseerimine), ultraviolettkiirgus (fotovulkaniseerimine), pikaajaline kokkupuude kõrgete temperatuuridega (termovulkaniseerimine), lööklainete toime ja mõned muud allikad.

Funktsionaalrühmadega kummisid saab nende rühmade vahel vulkaniseerida, kasutades aineid, mis reageerivad funktsionaalrühmadega, moodustades ristsideme.

Vulkaniseerimisprotsessi põhiprintsiibid. Sõltumata kummi tüübist ja kasutatavast vulkaniseerimissüsteemist tekivad vulkaniseerimisprotsessi käigus materjali omadustes mõned iseloomulikud muutused:

Kummisegu plastilisus väheneb järsult ning ilmneb vulkanisaatide tugevus ja elastsus. Seega ei ületa NC-l põhineva toorkummisegu tugevus 1,5 MPa ja vulkaniseeritud materjali tugevus vähemalt 25 MPa.

Kummi keemiline aktiivsus väheneb oluliselt: küllastumata kummides väheneb kaksiksidemete arv, küllastunud kummides ja funktsionaalrühmadega kummides aktiivsete tsentrite arv. Tänu sellele suureneb vulkanisaadi vastupidavus oksüdatiivsetele ja muudele agressiivsetele mõjudele.

Suureneb vulkaniseeritud materjali vastupidavus madalatele ja kõrgetele temperatuuridele. Seega kõveneb NK temperatuuril 0ºС ja muutub +100ºС juures kleepuvaks ning vulkanisaat säilitab tugevuse ja elastsuse temperatuurivahemikus –20 kuni +100ºС.

Selline materjali omaduste muutumise olemus vulkaniseerimisel viitab selgelt struktureerimisprotsesside toimumisele, mis lõppevad kolmemõõtmelise ruumilise võrgustiku moodustumisega. Selleks, et vulkanisaat säilitaks oma elastsuse, peavad ristsidemed olema piisavalt haruldased. Seega säilib NC puhul ahela termodünaamiline paindlikkus, kui peaahela 600 süsinikuaatomi kohta on üks ristside.

Vulkaniseerimisprotsessi iseloomustavad ka mõned üldised omaduste muutumise mustrid, mis sõltuvad vulkaniseerimisajast konstantsel temperatuuril.

Kuna segude viskoossusomadused muutuvad kõige olulisemalt, kasutatakse vulkaniseerimise kineetika uurimiseks nihke-rotatsiooniviskosimeetreid, eriti Monsanto reomeetreid. Need seadmed võimaldavad teil uurida vulkaniseerimisprotsessi temperatuuril 100–200ºС 12–360 minutit erinevate nihkejõududega. Seadme salvesti kirjutab välja pöördemomendi sõltuvuse vulkaniseerimisajast konstantsel temperatuuril, s.o. kineetiline vulkaniseerimiskõver, millel on S-kuju ja mitu protsessi etappidele vastavat lõiku (joonis 3).

Vulkaniseerimise esimest etappi nimetatakse induktsiooniperioodiks, kõrbemise etapiks või eelvulkaniseerimise etapiks. Selles etapis peab kummisegu jääma vedelaks ja täitma hästi kogu vormi, seetõttu iseloomustavad selle omadusi minimaalne nihkemoment M min (minimaalne viskoossus) ja aeg t s, mille jooksul nihkemoment suureneb 2 ühiku võrra võrreldes minimaalsega. .

Induktsiooniperioodi kestus sõltub vulkaniseerimissüsteemi aktiivsusest. Konkreetse t s väärtusega vulkaniseerimissüsteemi valiku määrab toote kaal. Vulkaniseerimisel kuumutatakse materjal esmalt vulkaniseerimistemperatuurini ning kummi madala soojusjuhtivuse tõttu on kuumutamisaeg võrdeline toote massiga. Sel põhjusel tuleks suurte masstoodete vulkaniseerimiseks valida vulkaniseerimissüsteemid, mis tagavad piisavalt pika induktsiooniperioodi ning toodete puhul, millel on kerge kaal- vastupidi.

Teist etappi nimetatakse peamiseks vulkaniseerimisperioodiks. Induktsiooniperioodi lõpus kogunevad kummisegu massi aktiivsed osakesed, põhjustades kiiret struktureerumist ja vastavalt pöördemomendi suurenemist teatud maksimumväärtuseni M max. Teise etapi läbimiseks ei loeta aga mitte M max saavutamise aega, vaid M 90-le vastavat aega t 90. See hetk määratakse valemiga

M 90 =0,9 M + M min,

kus M on pöördemomendi erinevus (M = M max – M min).

Aeg t 90 on vulkaniseerimise optimum, mille väärtus sõltub vulkaniseeriva süsteemi aktiivsusest. Kõvera kalle põhiperioodil iseloomustab vulkaniseerumiskiirust.

Protsessi kolmandat etappi nimetatakse revulkaniseerimise etapiks, mis enamikul juhtudel vastab horisontaalsele lõigule, millel on kineetilisel kõveral konstantsed omadused. Seda tsooni nimetatakse vulkaniseerimise platool. Mida laiem on platoo, seda vastupidavam on segu ülevulkaniseerimisele.

Peamiselt sõltub platoo laius ja kurvi edasine kulg keemiline olemus kumm. Küllastumata lineaarsete kummide nagu NK ja SKI-3 puhul ei ole platoo lai ja siis omadused halvenevad, s.t. kõvera langus (joon. 3, kõver A). Nimetatakse omaduste halvenemise protsessi revulkaniseerimise etapis tagasipöördumine. Pöördumise põhjuseks on mitte ainult põhiahelate, vaid ka moodustunud ristsidemete hävimine kõrge temperatuuri mõjul.

Hargnenud struktuuriga küllastunud ja küllastumata kummide puhul (märkimisväärne arv kaksiksidemeid küljel 1,2-ühikut) revulkaniseerimise tsoonis muutuvad omadused veidi ja mõnel juhul isegi paranevad (joonis 1). 3, kõverad b Ja V), kuna külgüksuste kaksiksidemete termilise oksüdatsiooniga kaasneb täiendav struktureerimine.

Kummisegude käitumine ülevulkaniseerimise staadiumis on oluline massiivsete toodete, eriti autorehvide valmistamisel, kuna reversiooni tõttu võib tekkida väliskihtide ülevulkaniseerimine, sisemiste kihtide alavulkaniseerimisel. Sel juhul on vaja vulkaniseerimissüsteeme, mis tagaksid pika induktsiooniperioodi rehvi ühtlaseks kuumutamiseks, suure kiiruse põhiperioodil ja laia vulkaniseerimisplatoo revulkaniseerimise etapis.

3.2. Väävli vulkaniseerimissüsteemid küllastumata kummidele

Väävli kui vulkaniseeriva ainena omadused. Loodusliku kautšuki väävliga vulkaniseerimise protsessi avastas 1839. aastal C. Goodyear ja iseseisvalt 1843. aastal G. Gencock.

Vulkaniseerimiseks kasutatakse looduslikku jahvatatud väävlit. Elementaalväävlil on mitu kristallilist modifikatsiooni, millest ainult  modifikatsioon on kummis osaliselt lahustuv. Just seda modifikatsiooni, mille sulamistemperatuur on 112,7 ºC, kasutatakse vulkaniseerimiseks. -vormi molekulid on kaheksaliikmeline tsükkel S 8, mille keskmine aktiveerimisenergia tsükli purunemisel E act = 247 kJ/mol.

See on üsna suur energia ja väävlitsükli lõhenemine toimub ainult temperatuuril 143ºC ja kõrgemal. Temperatuuridel alla 150 ºC toimub väävlitsükli heterolüütiline või ioonne lagunemine koos vastava väävlibiiooni moodustumisega ning temperatuuril 150 ºC ja kõrgemal toimub S-tsükli homolüütiline (radikaalne) lagunemine väävli biradikaalide moodustumisega:

t150ºС S 8 → S + – S 6 – S – → S 8 +–

t150ºС S 8 →Sֹ–S 6 –Sֹ→S 8 ֹֹ.

Biradicals S 8 ·· lagunevad kergesti väiksemateks fragmentideks: S 8 ֹֹ→S x ֹֹ + S 8 ֹֹ.

Saadud väävli biioonid ja biradikaalid interakteeruvad seejärel kummi makromolekulidega kas kaksiksideme või α-metüleen süsinikuaatomi kohas.

Väävlitsükkel võib laguneda ka temperatuuril alla 143ºС, kui süsteemis on aktiivseid osakesi (katioonid, anioonid, vabad radikaalid). Aktiveerimine toimub vastavalt järgmisele skeemile:

S 8 + A + →A – S – S 6 – S +

S 8 + B – → B – S – S 6 –

S 8 + Rֹ→R – S – S 6 – Sֹ.

Sellised aktiivsed osakesed esinevad kummisegus, kui kasutatakse vulkaniseerimiskiirendite ja nende aktivaatoritega vulkaniseerimissüsteeme.

Pehme plastkummi muutmiseks kõvaks elastseks kummiks piisab väikesest kogusest väävlist - 0,10,15 massiprotsenti. Tegelikud väävliannused jäävad aga vahemikku 12,5 kuni 35 massiosa. 100 massiosa kohta kumm.

Väävli lahustuvus kummis on piiratud, mistõttu väävli annus määrab selle kummisegus jaotumise vormi. Tegelike annuste korral on väävel sulapiiskade kujul, mille pinnalt väävlimolekulid difundeeruvad kummimassi.

Kummisegu valmistamine toimub kõrgendatud temperatuuril (100-140ºС), mis suurendab väävli lahustuvust kummis. Seetõttu hakkab segu jahutamisel, eriti suurte annuste korral, kummisegu pinnale difundeeruma vaba väävel, moodustades õhukese kile või väävliladestuse. Seda protsessi nimetatakse tehnoloogias pleekimiseks või higistamiseks. Fade vähendab harva töödeldavate detailide kleepuvust ja seetõttu töödeldakse neid enne kokkupanekut toorikute pinna värskendamiseks bensiiniga. See halvendab komplekteerijate töötingimusi ning suurendab tootmise tule- ja plahvatusohtu.

Eriti terav on pleekimise probleem teraskoortrehvide tootmisel. Sel juhul suurendatakse metalli ja kummi vahelise sideme tugevuse suurendamiseks S annust 5 massiosani. Selliste koostiste pleekimise vältimiseks tuleks kasutada spetsiaalset modifikatsiooni - nn polümeerväävlit. See on -vorm, mis tekib -vormi kuumutamisel 170ºC-ni. Sellel temperatuuril toimub sulandi viskoossuse järsk hüpe ja tekib polümeerväävel Sn, kus n on üle 1000. Maailmapraktikas kasutatakse erinevaid polümeerväävli modifikatsioone, mida tuntakse kaubamärgi “Cristex” all.

Väävli vulkaniseerimise teooriad. Väävli vulkaniseerimise protsessi selgitamiseks on esitatud keemilisi ja füüsikalisi teooriaid. 1902. aastal esitas Weber esimese keemilise vulkaniseerimise teooria, mille elemendid on säilinud tänapäevani. NC ja väävli interaktsiooni produkti ekstraheerimisel leidis Weber, et osa sisse viidud väävlist ei ekstraheeritud. Ta nimetas seda osa seotuks ja vabanenud osa vabaks väävliks. Seotud ja vaba väävli koguste summa oli võrdne kummi sisse viidud väävli koguhulgaga: S kokku = S vaba + S seotud. Weber tutvustas ka vulkaniseerimisteguri mõistet kui seotud väävli ja kummikoguse suhet kummisegus (A): K vulc = S side / A.

Weberil õnnestus isoleerida polüsulfiid (C 5 H 8 S) n molekulisisese väävli lisamise produktina isopreeni ühikute kaksiksidemetele. Seetõttu ei suutnud Weberi teooria seletada vulkaniseerimise tagajärjel tekkinud tugevuse suurenemist.

1910. aastal esitas Oswald vulkaniseerimise füüsikalise teooria, mis selgitas vulkaniseerimise mõju kummi ja väävli vahelise füüsikalise adsorptsiooni interaktsiooniga. Selle teooria kohaselt tekivad kummisegus kummi-väävli kompleksid, mis interakteeruvad üksteisega ka adsorptsioonijõudude toimel, mis toob kaasa materjali tugevuse suurenemise. Adsorbeeritud väävel tuleks aga vulkanisaadist täielikult eraldada, mida reaalsetes tingimustes ei täheldatud, ja kõigis edasistes uuringutes hakkas domineerima vulkaniseerimise keemiline teooria.

Keemiateooria (sillateooria) peamised tõendid on järgmised:

Väävliga vulkaniseeritakse ainult küllastumata kummid;

Väävel interakteerub küllastumata kummide molekulidega, moodustades erinevat tüüpi kovalentseid ristsidemeid (sildu), st. seotud väävli moodustumisega, mille kogus on võrdeline kummi küllastamatusega;

Vulkaniseerimisprotsessiga kaasneb termiline efekt, mis on võrdeline lisatud väävli kogusega;

Vulkaniseerimise temperatuuritegur on ligikaudu 2, st. lähedal keemilise reaktsiooni temperatuurikoefitsiendile üldiselt.

Väävli vulkaniseerimise tagajärjel tekkiv tugevuse suurenemine toimub tänu süsteemi struktureerimisele, mille tulemusena moodustub kolmemõõtmeline ruumiline võrgustik. Olemasolevad väävli vulkaniseerimissüsteemid võimaldavad spetsiifiliselt sünteesida peaaegu igat tüüpi ristsidemeid, muuta vulkaniseerimiskiirust ja vulkanisaadi lõplikku struktuuri. Seetõttu on väävel endiselt kõige populaarsem küllastumata kummide ristsiduv aine.

Kuznetsov A.S. 1, Kornyushko V.F. 2

1 aspirant, 2 tehnikateaduste doktor, professor, Moskva Tehnikaülikooli keemiatehnoloogia infosüsteemide osakonna juhataja

ELASTOMEERSÜSTEEMIDE SEGAMISPROTSESSID JA STRUKTUUR KEEMILIS-TEHNOLOOGILISES SÜSTEEMIS JUHTOBJEKTIDENA

annotatsioon

Artiklis käsitletakse süsteemianalüüsi seisukohalt võimalust kombineerida segamis- ja struktureerimisprotsesse ühtseks keemilis-tehnoloogiliseks süsteemiks elastomeeridest toodete valmistamiseks.

Märksõnad: segamine, struktureerimine, süsteem, süsteemi analüüs, juhtimine, juhtimine, keemiline tehnoloogiline süsteem.

Kuznetsov A. S. 1 , Kornushko V. F. 2

1 magistrant, 2 inseneriteaduse doktorant, professor, keemiatehnoloogia infosüsteemide osakonna juhataja, Moskva Riiklik Ülikool

SEGAMISE- JA STRUKTUREERIMISPROTSESSID KEEMIKASÜSTEEMI JUHTOBJEKTIDENA

Abstraktne

Artiklis kirjeldatakse võimalust kombineerida süsteemianalüüsi alusel segamis- ja vulkaniseerimisprotsesse elastomeeritoodete valmistamise ühtses keemiatehnilises süsteemis.

Märksõnad: segamine, struktureerimine, süsteem, süsteemi analüüs, suund, juhtimine, keemia-tehniline süsteem.

Sissejuhatus

Keemiatööstuse areng on võimatu ilma uute tehnoloogiate loomiseta, tootetoodangu suurendamiseta, uute seadmete kasutuselevõtuta, toorme ja kõigi energialiikide säästliku kasutamiseta ning vähejäätmetega tööstuste loomiseta.

Tööstusprotsessid toimuvad komplekssetes keemilis-tehnoloogilistes süsteemides (CTS), mis kujutavad endast toodete tootmiseks ühtseks tootmiskompleksiks ühendatud seadmete ja masinate kogumit.

Elastomeeridest toodete kaasaegset tootmist (elastomeerse komposiitmaterjali (ECM) ehk kummi tootmine) iseloomustab suur hulk etappe ja tehnoloogilisi toiminguid, nimelt: kummi ja koostisosade ettevalmistamine, tahkete ja puistematerjalide kaalumine, segamine. koostisainetega kumm, toorkummisegu vormimine - pooltoode ja tegelikult kummisegu ruumilise struktureerimise (vulkaniseerimise) protsess - toorik kindlate omadustega valmistoote saamiseks.

Kõik elastomeeridest valmistatud toodete tootmisprotsessid on omavahel tihedalt seotud, nii et kvaliteetsete toodete saamiseks on vaja rangelt järgida kõiki kehtestatud tehnoloogilisi parameetreid. Standardtoodete valmistamist hõlbustab erinevate meetodite kasutamine põhiliste tehnoloogiliste koguste jälgimiseks tootmises tehase kesklaborites (CPL).

Elastomeeridest toodete valmistamise protsessi keerukus ja mitmeetapiline olemus ning vajadus kontrollida peamisi tehnoloogilisi näitajaid eeldavad elastomeeridest toodete valmistamise protsessi käsitlemist keeruka keemilis-tehnoloogilise süsteemina, mis hõlmab kõiki tehnoloogilisi etappe ja toiminguid, protsessi põhietappide analüüs, nende juhtimine ja kontroll.

1. üldised omadused segamis- ja struktureerimisprotsessid

Valmistoodete (määratud omaduste komplektiga tooted) tootmisele eelneb elastomeeridest toodete tootmise süsteemi kaks peamist tehnoloogilist protsessi, nimelt: segamisprotsess ja tegelikult toorkummi segu vulkaniseerimine. Nende protsesside tehnoloogiliste parameetrite järgimise jälgimine on kohustuslik protseduur, et tagada toodete piisav kvaliteet, intensiivistada tootmist ja vältida defektide teket.

Algstaadiumis on kumm - polümeeri alus ja mitmesugused koostisosad. Pärast kummi ja koostisosade riputamist algab segamisprotsess. Segamisprotsess seisneb koostisosade jahvatamises, mis taandub nende ühtlasemale jaotumisele kummis ja paremale dispersioonile.

Segamisprotsess viiakse läbi rullidel või kummisegistis. Selle tulemusena saame pooltoote - toorkummisegu - vaheprodukti, mis seejärel vulkaniseeritakse (struktureeritakse). Kummi toorsegu etapis kontrollitakse segamise ühtlust, kontrollitakse segu koostist ja hinnatakse selle vulkaniseerimisvõimet.

Segamise ühtlust kontrollitakse kummisegu plastilisusindeksiga. Kummisegu erinevatest piirkondadest võetakse proove ja määratakse segu plastilisusindeks, erinevate proovide puhul peaks see olema ligikaudu sama. Segu P elastsus peab veapiirides kokku langema konkreetse kummisegu retseptipassis täpsustatuga.

Segu vulkaniseerimisvõimet testitakse erineva konfiguratsiooniga vibratsioonireomeetrite abil. Reomeeter on antud juhul objekt elastomeersete süsteemide struktureerimise protsessi füüsiliseks modelleerimiseks.

Vulkaniseerimise tulemusena saadakse valmistoode (kumm, elastomeerne komposiitmaterjal) Seega on kumm keeruline mitmekomponentne süsteem (joon. 1.)

Riis. 1 – elastomeerse materjali koostis

Struktureerimisprotsess on keemiline protsess toorplastist kummisegu muutmiseks elastseks kummiks keemiliste sidemete ruumilise võrgustiku moodustumise tõttu, samuti tehnoloogiline protsess toote, kummi, elastomeerse komposiitmaterjali saamiseks vajaliku kuju fikseerimise teel. et tagada toote nõutav funktsioon.

1. Keemilise tehnoloogilise süsteemi mudeli ehitamine
   elastomeertoodete tootmine

Igasugune kemikaalide tootmine koosneb kolmest põhitoimingust: tooraine ettevalmistamine, keemiline muundamine ise ja sihttoodete eraldamine. See toimingute jada sisaldub ühes keerulises keemilis-tehnoloogilises süsteemis (CTS). Kaasaegne keemiatehas koosneb suur number omavahel seotud allsüsteemid, mille vahel on kolme põhitasandiga hierarhilise struktuuri kujul alluvussuhted (joon. 2). Elastomeeride tootmine pole erand ja toodang on kindlaksmääratud omadustega valmistoode.

Riis. 2 – Elastomeeritoodete tootmise keemilis-tehnoloogilise süsteemi alamsüsteemid

Sellise süsteemi, nagu iga tootmisprotsessi keemilis-tehnoloogilise süsteemi, ehitamise aluseks on süstemaatiline lähenemine. Süsteemne vaatenurk keemiatehnoloogia eraldi standardprotsessile võimaldab välja töötada teaduslikult põhjendatud strateegia terviklik analüüs protsessi ja selle põhjal koostada üksikasjalik programm selle matemaatilise kirjelduse sünteesimiseks kontrollprogrammide edaspidiseks rakendamiseks.

See diagramm on näide keemilis-tehnoloogilisest süsteemist, millel on elementide jadaühendus. Aktsepteeritud klassifikatsiooni kohaselt on standardprotsess väikseim tase.

Elastomeeride tootmise puhul loetakse selliseid protsesse üksikuteks tootmisetappidena: koostisosade kaalumise protsess, kummi lõikamine, segamine rullidel või kummisegistis, ruumiline struktureerimine vulkaniseerimisseadmes.

Järgmist taset esindab töötuba. Elastomeeride tootmiseks võib seda esitada nii, et see koosneb tooraine tarnimise ja ettevalmistamise alamsüsteemidest, segamis- ja pooltoote saamise plokist, samuti lõplikust struktureerimise ja defektide tuvastamise plokist.

Peamised tootmisülesanded lõpptoote nõutava kvaliteeditaseme tagamiseks, tehnoloogiliste protsesside intensiivistamiseks, segamis- ja struktureerimisprotsesside analüüsimiseks ja kontrollimiseks ning defektide ennetamiseks teostatakse just sellel tasemel.

1. Põhiparameetrite valik segamise ja struktureerimise tehnoloogiliste protsesside jälgimiseks ja juhtimiseks

Struktureerimisprotsess on keemiline protsess toorplastist kummisegu muutmiseks elastseks kummiks keemiliste sidemete ruumilise võrgustiku moodustumise tõttu, samuti tehnoloogiline protsess toote, kummi, elastomeerse komposiitmaterjali saamiseks vajaliku kuju fikseerimise teel. et tagada toote nõutav funktsioon.

Elastomeeridest valmistatud toodete tootmisprotsessides on kontrollitavad parameetrid: temperatuur Tc segamisel ja vulkaniseerimisel Tv, rõhk P pressimisel, aeg τ segu rullidel töötlemiseks, samuti vulkaniseerimisaeg (optimaalne) τtop..

Pooltoote temperatuuri rullidel mõõdetakse nõeltermopaari või salvestusseadmetega termopaari abil. Olemas ka temperatuuriandurid. Tavaliselt juhitakse seda, muutes jahutusvee voolu rullidele klapi reguleerimise teel. Tootmises kasutatakse jahutusvee vooluhulga regulaatoreid.

Rõhku juhitakse õlipumba abil, millel on paigaldatud rõhuandur ja vastav regulaator.

Segu valmistamise parameetrid määrab rull juhtkaartide abil, mis sisaldavad protsessi parameetrite nõutavaid väärtusi.

Pooltoote (toorsegu) kvaliteedikontrolli teostavad vastavalt segupassi tootja tehase kesklabori (CFL) spetsialistid. Sel juhul on segamise kvaliteedi jälgimise ja kummisegu vulkaniseerimisvõime hindamise peamiseks elemendiks vibratsioonireomeetria andmed, samuti reomeetrilise kõvera analüüs, mis kujutab protsessi graafiliselt ja mida loetakse elastomeersete süsteemide struktureerimise protsessi juhtimise ja reguleerimise element

Vulkaniseerimisomaduste hindamise protseduuri viib läbi tehnoloog, kasutades segupassi ja kummide reomeetriliste testide andmebaase.

Standardtoote saamise kontrolli - viimast etappi - viivad läbi valmistoodete tehnilise kvaliteedikontrolli osakonna spetsialistid, tuginedes toote tehniliste omaduste katseandmetele.

Ühe kindla koostisega kummisegu kvaliteedi jälgimisel on teatud omaduste näitajate väärtuste vahemik, mille alusel saadakse vajalike omadustega tooteid.

Järeldused:

1. Süsteemse lähenemise kasutamine elastomeertoodete tootmisprotsesside analüüsimisel võimaldab meil kõige täielikumalt jälgida struktureerimisprotsessi kvaliteedi eest vastutavaid parameetreid.
2. Peamised ülesanded tehnoloogiliste protsesside nõutavate näitajate tagamiseks püstitatakse ja lahendatakse töökoja tasandil.

Kirjandus

1. Süsteemiteooria ja süsteemianalüüs organisatsioonide juhtimises: TZ Kataloog: Õpik. toetus / Toim. V.N. Volkova ja A.A. Emelyanova. – M.: Rahandus ja statistika, 2006. – 848 lk.: ill. ISBN 5-279-02933-5
2. Kholodnov V.A., Hartmann K., Chepikova V.N., Andreeva V.P. Süsteemianalüüs ja otsuste tegemine. Arvutitehnoloogiad keemiliste tehnoloogiliste süsteemide modelleerimiseks materjali ja termilise ringlussevõtuga. [Tekst]: õpik./ V.A. Kholodnov, K. Hartmann. Peterburi: SPbGTI (TLÜ), 2006.-160 lk.
3. Agayants I.M., Kuznetsov A.S., Ovsjannikov N.Ya. Koordinaatide telgede muutmine reomeetriliste kõverate kvantitatiivsel tõlgendamisel - M.: Õhuke keemilised tehnoloogiad 2015 kd 10 nr 2, lk 64-70.
4. Novakov I.A., Wolfson S.I., Novopoltseva O.M., Krakshin M.A. Elastomeeride kompositsioonide reoloogilised ja vulkaniseerimisomadused. – M.: ICC “Akademkniga”, 2008. – 332 lk.
5. Kuznetsov A.S., Kornyushko V.F., Agayants I.M. \Reogramm kui tööriist elastomeersüsteemide struktureerimise tehnoloogilise protsessi juhtimiseks \ M:. NHT-2015 lk 143.
6. Kashkinova Yu.V. Vulkaniseerimisprotsessi kineetiliste kõverate kvantitatiivne tõlgendamine kummitehnoloogi töökoha korraldamise süsteemis: lõputöö kokkuvõte. dis. ...kann. tehnika. Sci. – Moskva, 2005. – 24 lk.
7. Tšernõšov V.N. Süsteemiteooria ja süsteemianalüüs: õpik. toetus / V.N. Tšernõšov, A.V. Tšernõšov. – Tambov: Tamb kirjastus. olek tehnika. Ülikool, 2008. – 96 lk.

Viited

1. Teoriya sistem i sistemnyj analiz v upravlenii organizaciyami: TZZ Viide: Ucheb. posobie/Pod punane. V.N. Volkovoj ja A.A. Emeljanova. – M.: Finansy i statistika, 2006. – 848 s: il. ISBN 5-279-02933-5
2. Holodnov V.A., Hartmann K., CHepikova V.N., Andreeva V.P.. Sistemnyj analiz i prinyatie reshenij. Komp’yuternye technologii modelirovaniya himiko-tekhnologicheskih sistem s material’nymi i teplovymi reciklami. : uchebnoe posobie./ V.A. Holodnov, K. Hartmann. SPb.: SPbGTI (TÜ), 2006.-160 s.
3. Agayanc I.M., Kuznecov A.S., Ovsjannikov N.YA. Modifikaciya osej koordinat pri kolichestvennoj interpretacii reometricheskih krivyh – M.: Tonkie himicheskie tekhnologii 2015 g. T.10 nr 2, s64-70.
4. Novakov I.A., Vol’fson S.I., Novopol’ceva O.M., Krakshin M.A. Reologicheskie i vulkanizacionnye svojstva ehlastomernyh kompozicij. – M.: IKC “Akademkniga”, 2008. – 332 s.
5. Kuznecov A.S., Kornyushko V.F., Agayanc I.M. \Reogramma kak instrument upravleniya tehnologicheskim processom strukturirovaniya ehlastomernyh sistem \M:. NHT-2015 s.143.
6. Kashkinova YU.V. Kolichestvennaya interpretaciya kineticheskih krivyh processa vulkanizacii v sisteme organizacii rabochego mesta tekhnologa – rezinshchika: avtoref. dis. ... kand. tekhn. nauk. – Moskva, 2005. – 24 s.
7. Tšernõšov V.N. Teoriya sistem i sistemnyj analiz: ucheb. posobie/V.N. Tšernõšov, A.V. Tšernõšov. – Tambov: Izd-vo Tamb. mine. tekhn. un-ta., 2008. – 96 s.